Dominant Structure Of Compression DWG Block for AutoCAD

Dominant Structure Of Compression DWG Block for AutoCAD

Size of a structure of great lights

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cutting scheme, plant, front view, side view, stretches, since, sections, long section, vol., p., weight, section, equiv. section, b.h, flat structure jawerth type, theme cover a factory with perimeter supports, a structure formed by jawerth trusses is adopted as a roof, located every m., the cover will be made with system coverage, aluminum cover with thermoplastic foam insulation aluminized film, trapezoidal shape. saving the lights between, the drain is effected by giving a slope to both sides according to the direction, longitudinal of the cover., supports:, the efforts are transmitted earth crossing tensor columns, as an illustrative example, variants of multipurpose supports with, usable levels., data, area of ​​influence, light arrow relationship, adopted, distance between pendolones, Load of own weight gpp kg, wind load in suction pv kg, area of ​​influence, plant, cut, side view, bracing system columns, transversal sense, the loads of own weight the wind are taken by both cables, in equal parts for similar light arrow curves, sections., qpp gpp, qv pv kg, reaction due to own weight, hpp kg, vpp kg, rpp hpp vpp kg, reaction due to the wind, hv kg, rv hv vv kg, vv kg, load states, state, tension, price, ra tp, rb tp, state, load, previous external, ra tp rpp, rb tp rpp, tp pp, tp pp, negative external, load, state, rb tp rpp rv, ra tp rpp rv, calculation of the definitive previous tension, for the calculation of the previous tension the state is taken into account, of loads that greater traction causes the structure, in this case the equation is the one that corresponds to the state, critical., minimum necessary pre-tension reaction, tp reaction of definite prior tension, security coefficient, rpp, rv rpp, kg kg kg, tp kg kg, definitive values, replacing their values ​​in expressions, ra tp rpp kg kg kg, most unfavorable state, in superior cable, rb tp rpp kg kg kg, ra tp rpp kg kg kg kg, rb tp rpp rv kg kg kg kg, most unfavorable state, in inferior cable, sizing of cables, top cable, cra cm, cra kg kg, crb kg kg, lower cable, crb cm, with these values ​​we enter the tables for flexible cables of soul, textile. Adopting a usual tension of kg in our country, is obtained, top cable, lower cable, pendolones, maximum reaction requesting the pendolón, equivalent uniform, between, effort in the, table, textile core flexible cable, tension, supports, top cable, lower cable, with wind, without wind, with wind, without wind, scale, been more, sizing column, with the maximum compression load excluding in this example other actions like, the one of the transverse wind that would affect of compression flexion the same, we proceed to the dimensioning., buckling light, maximum load, breakage characteristic of, characteristic of, Col resistance of steel in compression, of security, a section of, verification of safety coefficient, bk ax ecol., of concrete, of iron, wnservice, Verify, base, sizing

Raw text data extracted from CAD file:

\A1;f1 \A1;70.00 \A1;5.00 \A1;42.00 \A1;f=10.50 5 5 5 29.25581687833164 \A1;Tensor \A1;Viga \A1;Columna \A1;Arco ESQUEMA DE CORTE PLANTA VISTA FRENTE VISTA LATERAL TRAMOS desde B a C Secciones 2 m m 2 S+G 2 m 2 Long. Tramo m Vol. m 3 Pe. t 2 m Peso 1-2 2-3 3-4 4-4 4-3 3-2 2-1 1-1 0.25 0.29 0.33 0.37 0.37 0.33 0.29 0.25 0.29 0.33 0.37 0.37 0.33 0.29 0.25 0.25 0.27 0.31 0.35 0.37 0.35 0.31 0.27 0.25 4.22 3.65 3.31 3.00 2.95 2.85 2.80 1.40 1.1394 1.1315 1.1585 1.11 1.0325 0.8835 0.756 0.35 1.80 2.0509 2.0367 2.0853 1.998 1.8585 1.5903 1.3608 0.63 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 SECCION F (sup. cm ) 2 Sección Equiv. h b F/h cm 4 Jx= b.h 12 3 1 2 3 4 2.500 2.900 3.300 3.700 24 60 90 120 104.2 48.3 36.7 30.8 120.000 870.000 2.227.500 4.440.000 P PP(t) PW(t) Pt(t) P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11 P12 P13 P14 P15 P16 2.05 2.03 2.08 2.00 1.85 1.59 1.36 0.63 0.63 1.36 1.59 1.85 2.00 2.08 2.03 2.05 +0.30 +0.30 +0.30 +0.30 +0.30 +0.30 +0.30 +0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 2.35 2.33 2.38 2.30 2.15 1.89 1.66 0.93 0.33 1.06 1.29 1.55 1.70 1.78 1.73 1.75 \A1;70 \A1;5,00 \A1;42 \A1;f=10.50 \A1;H \A1;B \A1;L = 150 m \A1;5 m \A1;0.7500 \A1;0.7500 \A1;0.8000 \A1;L= 75 m \A1;L = 150 m \A1;L = 23 m ESTRUCTURA PLANA TIPO JAWERTH TEMA : CUBRIR UNA FABRICA DE 75 m x 150 m CON APOYOS PERIMETRALES SE ADOPTA COMO CUBIERTA UNA ESTRUCTURA FORMADA POR CERCHAS JAWERTH (CABLES) UBICADA CADA 5 m. LA CUBIERTA SERA REALIZADA CON COBERTURAS "LEGGERA ISOLANT" , SISTEMA DE COBERTURA DE ALUMINIO CON AISLACION DE ESPUMA TERMOPLASTICA Y FILM ALUMINIZADO DE FORMA TRAPEZOIDAL .SALVANDO LAS LUCES ENTRE CERCHAS.(folleto adjunto) EL DESAGUE SE EFECTURA DANDO UNA PENDIENTE HACIA AMBOS LADOS , SEGUN LA DIRECCION LONGITUDINAL DE LA CUBIERTA. APOYOS: LOS ESFUERZOS SE TRANSMITEN A TIERRA A TRAVES DE COLUMNAS Y TENSORES COMO EJEMPLO ILUSTRATIVO SE INDICAN VARIANTES DE APOYOS DE USOS MULTIPLES CON NIVELES UTILIZABLES. DATOS L = 150 m 5 m 79.2264944460388 79.2264944460388 79.2264944460388 L= 75 m a area de influencia (a) RELACION FLECHA LUZ f __ l = 0.10 a 0.15 L = 75 m f adoptada 75 m x 0.10 = 7.50 m distancia entre pendolones 1.50 m CARGA DEL PESO PROPIO gpp = 20 kg / m2 CARGA DEL VIENTO EN SUCCION pv = 60 kg / m2 AREA DE INFLUENCIA a = 5 m PLANTA CORTE L = 150 m VISTA LATERAL Sistema de arriostramiento , columnas sentido transversal L = 23 m LAS CARGAS DEL PESO PROPIO Y EL VIENTO SON TOMADAS POR AMBOS CABLES EN PARTES IGUALES PARA CURVAS DE IGUAL FLECHA Y LUZ Y SIMILARES SECCIONES. qpp = gpp x (a) = 20 kg/m2 x 5 m = 100 kg/ m qv = pv x (a) = 60 kg / m 2 x 5 m = 300 kg/m 1 2 3 REACCION DEBIDA AL PESO PROPIO Hpp = qpp/2 L = 50 kg / m . (75 m) = 4687.5 kg 2 2 8 f 8 . 7.5 2 2 Vpp = qpp/2 L = 50 kg / m . (75 m) = 1875 kg Rpp = Hpp + Vpp = (4687.5 kg) + (1875 kg) = 5048.5 kg 2 2 2 2 4 REACCION DEBIDA AL VIENTO Hv = qpp/2 L = 150 kg Rv = Hv + Vv = (14062 kg) + (5625 kg) = 15145 kg 2 2 8 f 8 . 7.5 Vv = qpp/2 L = 150 kg 2 2 2 / m . (75 m) = 5625 kg 2 2 / m . (75 m) = 14062 kg 2 5 ESTADOS DE CARGA ESTADO 0 tension precia Ra = Tp Rb = Tp 0 0 a b b ESTADO 1 carga externa previa Ra = Tp + Rpp Rb = Tp - Rpp a Tp + pp 1 1 Tp + pp + v externa negativa carga ESTADO 2 b a Rb = Tp - Rpp + Rv Ra = Tp + Rpp - Rv 2 2 CALCULO DE LA TENSION PREVIA DEFINITIVA 6 Para el calculo de la tension previa se toma en cuenta el estado de cargas que mayor traccion provoca a la estructura (potencial- mente) , en este caso la ecuacion 3 es la que corresponde al estado critico. T= reaccion de tension previa minima necesaria Tp = reaccion de tension previa definitiva = 2 coeficiente de seguridad T + Rpp - Rv = 0 T = Rv - Rpp Tp =T . T = 15145 kg 5048.50 kg = 10096 kg Tp = 10096 kg . 2 = 20193 kg VALORES DEFINITIVOS 7 Remplazando sus valores en las expresiones 1,2,3,4 Ra = Tp + Rpp = 20193 kg + 5048.5 kg = 25241.5 kg estado mas desfavorable en cable superiore - Rb = Tp - Rpp = 20193 kg - 5048.5 kg = 15144.5 kg Ra = Tp + Rpp -Rv = 20193 kg + 5048.5 kg - 15145 kg = 10096.5 kg Rb = Tp - Rpp + Rv = 20193 kg - 5048.5 kg +15145 kg = 30290 kg estado mas desfavorable en cable inferiore DIMENSIONAMIENTO DE LOS CABLES 8 CABLE SUPERIOR CRa = CM s . CRa = 25241.5 kg . 2 = 50483 kg CRB = 30289.5 kg . 2 = 60579 kg CABLE INFERIOR CRB = CM s . CON ESTOS VALORES ENTRAMOS EN LAS TABLAS PARA CABLES FLEXIBLES DE ALMA TEXTIL 6 x 19 + 1 .ADOPTANDO UNA TENSION DE 140 kg /mm USUAL EN NUESTRO PAIS SE OBTIENE CABLE SUPERIOR = 0 31 CABLE INFERIOR = 0 34 19 6 x 19 + 1 1 1 2 2 \A1;L = 150 m \A1;7,5m \A1;7,5m \A1;8m \A1;L= 75 m \A1;L = 150 m \A1;L = 23 m \A1;a \A1;b \A1;75m \A1;a \A1;a \A1;10m PENDOLONES qe= 2R L 1 16 2 f=7,5m R=60582kg máxima reacción que solicita al pendolón qe=carga uniforme equivalente b=distancia entre pendolones=1,5m f =7,5 =0,1 75 75 1 16x0,1 qe= 121164kg 2 L =600kg/m +1 +1 ESFUERZO EN EL PENDOLON=qe x b =600kg/m x 1,5m=900kg 900 x 2 =1800kg tabla CABLE FLEXIBLE DE ALMA TEXTIL 6 x 19 x 1 TENSION 140kg/mm 06,00mm 2 APOYOS ta 49502kg C1=54976kg RA=20194kg 2 C1=128738kg ta 115920kg 1 RA=50485kg CABLE SUPERIOR CABLE INFERIOR RB=60582kg 2 tb 77350kg C2=16628kg tb 38674kg C2=8314kg RB=30291kg 1 CON VIENTO SIN VIENTO CON VIENTO SIN VIENTO ESCALA 1CM=20.000KG P´=c1+ c2 + c3 (con viento) P´=54976kg + 16628kg + 8000kg=79604kg a b P=128738kg + 8314kg + 8000kg=145052kg P=c1+ c2 + c3 (sin viento) p>p´ estado más desfavorable=s/v ta tb C1 PRDIMENSIONADO COLUMNA con la carga máxima de compresion y excluyendo en este ejemplo otras acciones como la del viento transversal que afectaría de flexión y compresión a la misma se procede al prdimensionado. LUZ DE PANDEO =15m CARGA MAXIMA N servicio=145052kg bk=resistencia característica de rotura del hormigón=150kg/cm2 ek=resistencia caracteríistica del acero=4400kg/cm2 e col 3100kg/cm2 resistencia del acero en compresión =coef. de seguridad = 2,6 SE ADOPTA UNA SECCION DE 50 x 50 =Lp/D=1500/50=30 w=1,08 VERIFICACION COEFICIENTE DE SEGURIDAD Nrotura=B x bk + Ax ecol. B=sección de hormigón A=sección de hierro (1%B) Nrotura=50 x 50 x 150 + 25 x 3100=452500 wNservicio=1,08 x 145052=156656kg wNservicio Nrotura= 3,11>2,6 verifica BASE F= P+5% P (carga base)/ t=145052kg+7252kg /2kg cm2=76152cm2 base=275cm x 275cm DIMENSIONAMIENTO DE TENSORES Ta=115920kg x 2=25184kg cable flexible de alma textil 6 x 19 x 1 tension 190kg/mm 2 O 40mm Tb=77350kg x 2=154700kg cable flexible de alma textil 6 x 19 x 1 tension 160kg/mm 2 O 36mm ESFUERZO MAXIMO DE TRACCION EN BASE DE TRACCION ta 115920kg tb 38674kg R=151200kg ESCALA 1CM=20.000KG SIN VIENTO ta 49502kg tb 77350kg R'=123308kg CON VIENTO VARIANTES DE APOYO -5.176612059992294 -5.176612059992294 Ra Rb Se divide el problema en 2 1. obtenidos los valores de las fuerzas actuantes en la mensula a-b se procede al predimensionado de la misma. Su dimensión sirve de base para prefijar dimensiones de los elementos inferiores 2.Para la verificación de la zona inferior basta resolver el siguiente esquema a b resultante de los cables a y b carga en el caso de existir (ej:tribunas) MENSULA SISTEMA APORTICADO HIPERESTATICO La eficiencia de un sistema estructural viene ddada por su capacidad de reacción frente a las solocitaciones exteriores. En el caso de estos apoyos, donde las cargas exteriores son preponderantemente horizontales, la solicitación exterior es un momento de volcamiento, frente al cual la eficiencia de estos apoyos viene dada por su posibilidad de generar pares internos iguales y contrarios, y eso es medible por la separación de sus columnas en su llegada a las fundaciones. ESTRUCTURAS 4 ALUMNOS ;PELLICCIARO, STEGAGNINI, ZURZOLO T.P.1 CERCHA JAWERTH ESTRUCTURA PLANA TIPO JAWERTH TEMA : CUBRIR UNA FABRICA DE 75 m x 150 m CON APOYOS PERIMETRALES SE ADOPTA COMO CUBIERTA UNA ESTRUCTURA FORMADA POR CERCHAS JAWERTH (CABLES) UBICADA CADA 10 m. LA CUBIERTA SERA REALIZADA CON COBERTURAS "LEGGERA ISOLANT" , SISTEMA DE COBERTURA DE ALUMINIO CON AISLACION DE ESPUMA TERMOPLASTICA Y FILM ALUMINIZADO DE FORMA TRAPEZOIDAL .QUE NOS PERMITE SALVAR LAS LUCES ENTRE CERCHAS EL DESAGUE SE EFECTURA DANDO UNA PENDIENTE HACIA AMBOS LADOS , SEGUN LA DIRECCION LONGITUDINAL DE LA CUBIERTA DISMINUYENDO LA ALTURA DE LAS CERCHAS DESDE LA MITAD Y HACIA APOYOS: LOS ESFUERZOS SE TRANSMITEN A TIERRA A TRAVES DE COLUMNAS Y TENSORES COMO EJEMPLO ILUSTRATIVO SE INDICAN VARIANTES DE APOYOS DE USOS MULTIPLES CON NIVELES UTILIZABLES. DATOS -12.8268251359554 1.679074172590504 1.679074172590504 1.679074172590504 -12.94361688846612 area de influencia (a) RELACION FLECHA LUZ f __ l = 0.10 a 0.15 L = 75 m f adoptada 75 m x 0.10 = 7.50 m distancia entre pendolones 1.50 m CARGA DEL PESO PROPIO gpp = 20 kg / m2 CARGA DEL VIENTO EN SUCCION pv = 60 kg / m2 AREA DE INFLUENCIA a = 10 m PLANTA CORTE -19.68001739161974 VISTA LATERAL Sistema de arriostramiento , columnas sentido transversal -19.68001739161974 LAS CARGAS DEL PESO PROPIO Y EL VIENTO SON TOMADAS POR AMBOS CABLES EN PARTES IGUALES PARA CURVAS DE IGUAL FLECHA Y LUZ Y SIMILARES SECCIONES. qpp = gpp x (a) = 20 kg/m2 x 10 m = 200 kg/ m qv = pv x (a) = 60 kg / m 2 x 10 m = 600 kg/m ESTADOS DE CARGA ESTADO 0 tension previa Ra = Tp Rb = Tp 0 0 a b b ESTADO 1 carga externa positiva Ra = Tp + Rpp Rb = Tp - Rpp a Tp + pp 1 1 Tp + pp + v externa negativa carga ESTADO 2 b a Rb = Tp - Rpp + Rv Ra = Tp + Rpp - Rv 2 2 CALCULO DE LA TENSION PREVIA DEFINITIVA Para el calculo de la tension previa se toma en cuenta el estado de cargas que mayor traccion provoca a la estructura (potencial- mente) , en este caso la ecuacion 3 es la que corresponde al estado critico. T= reaccion de tension previa minima necesaria Tp = reaccion de tension previa definitiva = 2 coeficiente de seguridad T + Rpp - Rv = 0 T = Rv - Rpp Tp =T . T = 30291kg - 10097kg = 20194kg Tp = 20194kg x 2 = 40388kg VALORES DEFINITIVOS Remplazando sus valores en las expresiones 1,2,3,4 Ra = Tp + Rpp = 40388kg + 10097kg = 50485kg estado mas desfavorable en cable superior Rb = Tp - Rpp = 40388kg - 10097kg = 30291kg Ra = Tp + Rpp -Rv = 40388kg + 10097kg - 30291kg = 20194kg Rb = Tp - Rpp + Rv = 40388kg - 10097kg +30291kg = 60582 kg estado mas desfavorable en cable inferior DIMENSIONAMIENTO DE LOS CABLES CABLE SUPERIOR CRa = CM s . CRa = 50485kg . 2 = 100970kg CRB = 60582kg . 2 = 121164kg CABLE INFERIOR CRB = CM s . CON ESTOS VALORES ENTRAMOS EN LAS TABLAS PARA CABLES FLEXIBLES DE ALMA TEXTIL 6 x 19 x 1 .ADOPTANDO UNA TENSION DE 140 kg /mm SE OBTIENE CABLE SUPERIOR = 2 0 31 CABLE INFERIOR = 2 0 34 19 6 x 19 + 1 1 1 2 2 MEMORIA DESCRIPTIVA (COLOCANDO CORREAS EN EL SENTIDO LONGITUDINAL) Y QUE DEBIDO A SU LONGITUD MAXIMA (12m) NOS PERMITE UN AHORRO CONSIDERABLE AL PODER SEPARAR APOYOS CADA 10m Y CUBRIR LA LONGITUD NECESARIA CON 15 CERCHAS. AMBOS LADOS. ESQUEMA (lateral) 0.0 LA DISTANCIA a (10m) FUE ADOPTADA EN FUNCION DE REDUCIR LA TOMA DEL TERRENO CON LOS TENSORES. SI BIEN LAS COLUMNAS SON SOLICITADAS UN POCO MAS LA TANGENTE A LA CURVA GENERA UN EXCESO DE APROXIMADAMENTE 30m (15m de c/lado), LO CUAL NOS PARECIO INNECESARIO. 0.0 LA ALTURA b (8m), PERMITE EL PASAJE DE CAMIONES O LA DETENCION DE LOS MISMOS PARA REALIZAR OPERACIONES DE CARGA Y DESCARGA. LA POSIBILIDAD DE APILAR MERCADERIA ASI COMO LA POSIBILIDAD DE ARMAR EN EL INTERIOR ALGUNA ESTRUCTURA INDEPENDIENTE DE ENTREPISOS QUE ALBERGUEN OFICINAS, BAÑOS Y OTROS USOS DE MANERA DE QUE ESTOS NO INVADAN EL ESPACIO DE DESARROLLO DE LA FABRICA. ADEMAS PERMITE,(mas aún hacia el centro de la fabrica donde la altura aumenta) 1.307024939998087 1.307024939998087 1.32527144440752 1.679074172590504 /m . (75 m) = 9375 kg Hpp = qpp/2 L = 100 kg 2 2 /m . (75 m) = 3750 kg /m . (75 m)=28125kg /m . (75 m) = 11250 kg 8 f 8 x 7.5 8 f 8 . 7.5 Rpp = Hpp + Vpp = (9375kg) + (3750kg) = 10097kg Rv = Hv + Vv = (28125kg) + (11250kg) =30291kg 2 2 Vv = qpp/2 L = 300 kg 2 2 2 2 2 REACCION DEBIDA AL VIENTO Hv = qpp/2 L = 3000 kg Vpp = qpp/2 L = 100 kg 2 2 2 2 2 2 2 REACCION DEBIDA AL PESO PROPIO 1 2 3 4 2 2 anclajes a tracción o bulbos de anclaje. NOTA: en los casos de contar con suelos cohesivos o rocosos se dispondrán pilotes de ESFUERZO MAXIMO DE TRACCION EN BASE =151200kg (R>R') \A1;h1 \A1;e \A1;b=2m \A1;e \A1;b=2m \A1;h2 \A1;b=2m \A1;e \A1;h3 \A1;b=2m \A1;e \A1;h4 DETALLE DEL APOYO \A1;Armaduras para el control de fisuras 6 c/20 cm \A1;Ladrillo común \A1;Carpeta regularizadora \A1;Manta impermeable \A1;Armadura VH \A1;Armadura VV \A1;Columna \A1;Tensor cable acero Cerramiento Diseño de canaleta para desagüe cubierta DISEÑO DE ONDAS. CALCULO DE SECCIONES 4.079316800821516 4.079316800821516 3.314062248319487 d1 S1=e.d1=0.25 m 2 e: espesor (constante) h: estimativo (variable) max. 1/4 luz d: desarrollo de onda -3.06250132442608 -3.06250132442608 S2=e.d2=0.29 m 0.0 2 d2 -3.665783538830965 -3.665783538830965 d3 2 S3=e.d3=0.33 m 0.0 -4.391212231735608 -4.391212231735608 S4=e.d4=0.37 m d4 2 0.0 \A1;24 \A1;e \A1;b=2m \A1;b=2m \A1;e \A1;60 \A1;b=2m \A1;e \A1;90 \A1;b=2m \A1;e \A1;120 \A1;h1 \A1;e \A1;b=2m \A1;e \A1;b=2m \A1;h2 \A1;b=2m \A1;e \A1;h3 \A1;b=2m \A1;e \A1;h4 DETALLE DEL APOYO \A1;Armaduras para el control de fisuras 6 c/20 cm \A1;Ladrillo común \A1;Carpeta regularizadora \A1;Manta impermeable \A1;Armadura VH \A1;Armadura VV \A1;Columna \A1;Tensor cable acero Cerramiento Diseño de canaleta para desagüe cubierta DISEÑO DE ONDAS. CALCULO DE SECCIONES 4.079316800821516 4.079316800821516 3.314062248319487 d1 S1=e.d1=0.25 m 2 e: espesor (constante) h: estimativo (variable) max. 1/4 luz d: desarrollo de onda -3.06250132442608 -3.06250132442608 S2=e.d2=0.29 m 0.0 2 d2 -3.665783538830965 -3.665783538830965 d3 2 S3=e.d3=0.33 m 0.0 -4.391212231735608 -4.391212231735608 S4=e.d4=0.37 m d4 2 0.0 Se obtiene donde se da la máx. e RN4 simplificación Rn4 R IV esfuerzo normal a la sección en el pto. 14.381 Kg. F4 Area de sección 4 = 3.700 cm 2 Rn4 x e max. = 14.381 x 30 = 431.430 Kgcm M4 (momento flector en seccion 4) = 4.435.200 cm = 74.500 cm Jx4 W4 1/2 h4 60 cm 4 3 (modulo resistente) = - Rn4 + M4 F4 W4 - = + 5.41 = - 12.71 1 2 10 Kg/m 3 2 adm. \A1;h1 \A1;e \A1;b=2m \A1;b=2m \A1;e \A1;h2 \A1;b=2m \A1;e \A1;h3 \A1;b=2m \A1;e \A1;h4 \A1;5.00 3 APOYOS: viga/tensor/columna Viga de sección "L" 4 m, reciben 2 secciones de arco de 2 m c/u 0.0183849688255577 2 m 2 m Dist. entre columnas En un principio se consideran simplemente apoyadas ya que la bóveda se construye en tramos y pierde continuidad Para el predimensionado tomamos viga L 2 VH VV VH VV cargas max. posibles V y H RVmax=13.74 t RHmax=12.47 t PREDIMENSIONADO Vv: suposición de 20x60cm Análisis de cargas Peso Propio = (Vv) 0.2 x 0.6 x 2.4 t/m = 0.29 t/m 3 = (Vh) 0.15 x 0.75 x 2.4 t/m = 0.26 t/m 3 Reaccion Arcos = 13.74 t 2.00 m 7.42 t/m = 6.87 t/m Reacciones y Mf max. = R = q.l 2 = 7.42 x 4.50 = 16.69 t = 7.42 x 4.50 = 19.78 t 8 = Mv = q.l 2 2 2 8 e = 2.100 Kg/cm Predimensonado = b = 80Kg/cm 2 2 x = Kx . h = 0.48 .60 = 28.80 Khv = h Mv/b Kev (tabla) fe = Ke . Mv h Khv = 60 1878/20 = 6.19 fe = 0.52 x 1.878 = 16.27 cm Ke = 0.52 Kx = 0.48 Adopto hierros - Calculo de estribos Verificación PREDIMENSIONADO Vh: suposición de 15x75cm Análisis de carga - Reacción del arco (H) max. q.l = t/m 2 Reacciones y Mfh (idem anterior) Predimensionado (idem anterior) e y b KhH KeH fe \A1;5.00 1 2 3 4 5 6 7 8 9 I II III IV V VI VII VIII IX 1 2 3 4 5 6 7 8 9 I II III IV V VI VII IX VIII 1,40 2,82 2,85 2,95 3,00 3,31 3,65 4,22 analisis 1/2 parabola 1,40 2,80 L a a a a a a a a/2 f1 2.- divido 1/2 arco en partes iguales (Nro. impar) en proyeccion horizontal. 1 1 2 3 4 4 3 2 1 0,63 1,36 1,59 1,85 2,00 2,08 2,03 2,05 1 1 2 3 4 4 3 2 1 MAX. DIFERENCIA E/ CURVA PROYECTADA Y LA DE P.P. DE P.P. CURVA DE PRESIONES DIAGRAMA DE P.P. PARABOLA 2do. grado EJE DE SIMETRIA PLANO DE ARRANQUE HB VB RB B (Directriz definitiva) 5.- Antifunicular P.P. ANTIFUNICULAR P/DETERMINAR POSICION DE R P8 P7 P6 P5 P4 P3 P2 P1 P5 P8 P7 P6 P4 P3 P2 P1 VB13.59T HB12.46T RB18.44T POLO DEF. rayo9 rayo1 C A C A B P1 P6 P7 P9 P5 P2 P3 P4 P8 P10 P11 P12 P13 P14 P15 P16 5 4 3 2 1 8 7 6 9 10 11 12 13 14 15 16 17 P5 A PLANO DE ARRANQUE P8 C P7 P6 EJE DE SIMETRIA VB B RB HB DE P.P. DIAGRAMA Y LA DE P.P. + w = 0,3 E/ CURVA PROYECTADA MAX. DIFERENCIA P4 P3 P1 P2 eje baricentrico del arco 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 LINEA DE CIERRE P/ Rvd y Rvi 1 17 LINEA DE CIERRE P/ VA y VB I II IX VIII VII VI V IV III X XI XII XIII XIV XV XVI XVII 0 I II III IV IV III I II RVi RVd P16 P15 P14 P13 P12 P11 P10 P9 polo def. VII VI V IV I XVII XVI XV XIV XIII XII XI IX VIII X III II LINEA DE CIERRE P/ Rvd y Rvi LINEA DE CIERRE P/ VA y VB R I=18,91 VB VA 13.74 13,43 RVd RVi 15,06 12,12 HA=HB=12,47 ANALISIS DE LA ESTRUCTURA BAJO LA ACCION DEL VIENTO (W) A B C (-) (+) W A B C (-) SUCCION (+)PRESION DIAGRAMA VALIDO P/PREDIMENSIONADO VERIFICACOINES a). Tensiones de compresion en el material debido al PP Se toma en el arranque por ser la seccion mas cargada y de menor sup. =Rmax/F=18400kg/2500cm2=7,36kg/cm2<10 (verifica) b). Al pandeo En la seccion mas esbelta con la maxima carga PK= II E J/Lp 2 2 jnec.=Pk x Lp/II x E 2 2 jnec.=(18400 x 3) x (2100 x 2) =247098,95 <Jx onda4 2 3,14 x 100000 2 -2.335039681666103 -2.335039681666103 -2.335039681666103 -2.335039681666103 \A1;Tensor \A1;Viga \A1;Columna \A1;Arco ESQUEMA DE CORTE PLANTA VISTA FRENTE VISTA LATERAL TRAMOS desde B a C Secciones 2 m m 2 S+G 2 m 2 Long. Tramo m Vol. m 3 Pe. t 2 m Peso 1-2 2-3 3-4 4-4 4-3 3-2 2-1 1-1 0.25 0.29 0.33 0.37 0.37 0.33 0.29 0.25 0.29 0.33 0.37 0.37 0.33 0.29 0.25 0.25 0.27 0.31 0.35 0.37 0.35 0.31 0.27 0.25 4.22 3.65 3.31 3.00 2.95 2.85 2.80 1.40 1.1394 1.1315 1.1585 1.11 1.0325 0.8835 0.756 0.35 1.80 2.0509 2.0367 2.0853 1.998 1.8585 1.5903 1.3608 0.63 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 1.80 SECCION F (sup. cm ) 2 Sección Equiv. h b F/h cm 4 Jx= b.h 12 3 1 2 3 4 2.500 2.900 3.300 3.700 24 60 90 120 104.2 48.3 36.7 30.8 120.000 870.000 2.227.500 4.440.000 P PP(t) PW(t) Pt(t) P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11 P12 P13 P14 P15 P16 2.05 2.03 2.08 2.00 1.85 1.59 1.36 0.63 0.63 1.36 1.59 1.85 2.00 2.08 2.03 2.05 +0.30 +0.30 +0.30 +0.30 +0.30 +0.30 +0.30 +0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 -0.30 2.35 2.33 2.38 2.30 2.15 1.89 1.66 0.93 0.33 1.06 1.29 1.55 1.70 1.78 1.73 1.75 comp. dominante ESTRUCTURA DE COMPRESION DOMINANTE TEMA : CUBRIR UNA GIMNASIO DE 42 m x 70 m CON APOYOS PERIMETRALES SE ADOPTA COMO FORMA ESTRUCTURAL LA BOVEDA DE CAÑON CORRIDO LOS MATERIALES UTILIZADOS PARA RESOLVER LA ESTRUCTURA SON LOS LADRILLOS COMUNES (dimensiones aproximadas 5 x 11 x 23cm)UNIDOS POR MORTERO DE CEMENTO DATOS L = 42 m f adoptada 42 m x 0.25 = 10.50 m CUADRO: PESO POR TRAMOS DEL SEMIARCO CUADRO: CALCULO DE RECTANGULOS EQUIVALENTES MEMORIA DESCRIPTIVA Metodo de las tangentes Parabola 2do. grado (directriz no definitiva) H=8 TRAZADO DE LA CURVA (de cada onda) CALCULO DE Jx PARA LA SECCION CUADRO: CALCULO DE RECTANGULOS EQUIVALENTES VERIFICACIONES la maxima carga En la seccion mas esbelta con la seccion mas cargada y de Se toma en el arranque por ser PK= II E J/Lp =Rmax/F=18400kg/2500cm2=7,36kg/cm2<10 (verifica) a). Tensiones de compresion en el material b). Al pandeo menor sup. debido al PP 3,14 x 100000 jnec.=(18400 x 3) x (2100 x 2) =247098,95 <Jx onda4 2 2 jnec.=Pk x Lp/II x E 2 2 2 2 CALCULO DE LA CARGA DEL VIENTO Pw=qw x a x b = 60kg-cm x 2,80m x 2m a=segm. de proyeccion horiz=2,80m b=ancho de onda Pw=0,3t antifun. PP w CURVA DE PRESIONES PARA PP + PV VERIFICACIONES a). A compresion max(en el arranque =Rmax/Secc.1=18910kg/2500cm2=7,56kg/cm2<10 (verifica) jnec.=(56730 x 1900 /985,16=207880,3 <Jx onda4 PK= II E J/Lp 2 2 jnec.=Pk x Lp/II x E 2 2 2 Pk=Rmax x =18910 x 3=56730 b). Al pandeo por compresion con viento c). A la flexo compresion (en el 1/4 de la luz) Datos e: excentricidad max (antif. PP+V)= 30cm DETALLE DEL APOYO \A1;Armaduras para el control de fisuras 6 c/20 cm \A1;Ladrillo común \A1;Carpeta regularizadora \A1;Manta impermeable \A1;Armadura VH \A1;Armadura VV \A1;Columna \A1;Tensor cable acero Cerramiento Diseño de canaleta para desagüe cubierta DISEÑO DE ONDAS. CALCULO DE SECCIONES 24 e b=2m d1 S1=e.d1=0.25 m 2 e: espesor (constante) h: estimativo (variable) max. 1/4 luz d: desarrollo de onda b=2m e S2=e.d2=0.29 m 60 2 d2 b=2m e d3 2 S3=e.d3=0.33 m 90 b=2m e S4=e.d4=0.37 m d4 2 120 TENSOR "T" Se utiliza cable de acero segun tabla k=140-160kg/mm2 Datos Hmax carga maxima horizontal Hk carga maxima de rotura Con esto entro en tabla y selecciono cable a utilizar. COLUMNAS PERIMETRALES Segun cargas determinadas en predimensionado boveda y viga de apoyo L las columnas deberan tener una seccion minima de 22 x 22cm (segun Pk) Como los esfuerzos reales a los que puede estar sujeta la estructura son de mayor complejidad que los analizados en el predimensionado, es conveniente tomar para el anteproyecto secciones de 30 x 30 a verificar en calculo definitivo. En caso columna y base centrica. =N/Fb Fb=N/ Sup necesaria. (mas solicitada) b)Esbeltez h =hp/b W Fe=N x W x - Fb x Br/Bs c)Estribos c)Cuantia d)Base tension suelo (datos), Flexion, armadura, punzonado a) DETALLE DEL APOYO \A1;Armaduras para el control de fisuras 6 c/20 cm \A1;Ladrillo común \A1;Carpeta regularizadora \A1;Manta impermeable \A1;Armadura VH \A1;Armadura VV \A1;Columna \A1;Tensor cable acero Cerramiento Diseño de canaleta para desagüe cubierta DISEÑO DE ONDAS. CALCULO DE SECCIONES h1 e b=2m d1 S1=e.d1=0.25 m 2 e: espesor (constante) h: estimativo (variable) max. 1/4 luz d: desarrollo de onda b=2m e S2=e.d2=0.29 m h2 2 d2 b=2m e d3 2 S3=e.d3=0.33 m h3 b=2m e S4=e.d4=0.37 m d4 2 h4 Se obtiene donde se da la máx. e RN4 simplificación Rn4 R IV esfuerzo normal a la sección en el pto. 14.381 Kg. F4 Area de sección 4 = 3.700 cm 2 Rn4 x e max. = 14.381 x 30 = 431.430 Kgcm M4 (momento flector en seccion 4) = 4.435.200 cm = 74.500 cm Jx4 W4 1/2 h4 60 cm 4 3 (modulo resistente) = - Rn4 + M4 F4 W4 - = + 5.41 = - 12.71 1 2 10 Kg/m 3 2 adm. 3 APOYOS: viga/tensor/columna Viga de sección "L" 4 m, reciben 2 secciones de arco de 2 m c/u -20.41680668582103 2 m 2 m Dist. entre columnas En un principio se consideran simplemente apoyadas ya que la bóveda se construye en tramos y pierde continuidad Para el predimensionado tomamos viga L 2 VH VV VH VV cargas max. posibles V y H RVmax=13.74 t RHmax=12.47 t PREDIMENSIONADO Vv: suposición de 20x60cm Análisis de cargas Peso Propio = (Vv) 0.2 x 0.6 x 2.4 t/m = 0.29 t/m 3 = (Vh) 0.15 x 0.75 x 2.4 t/m = 0.26 t/m 3 Reaccion Arcos = 13.74 t 2.00 m 7.42 t/m = 6.87 t/m Reacciones y Mf max. = R = q.l 2 = 7.42 x 4.50 = 16.69 t = 7.42 x 4.50 = 19.78 t 8 = Mv = q.l 2 2 2 8 e = 2.100 Kg/cm Predimensonado = b = 80Kg/cm 2 2 x = Kx . h = 0.48 .60 = 28.80 Khv = h Mv/b Kev (tabla) fe = Ke . Mv h Khv = 60 1878/20 = 6.19 fe = 0.52 x 1.878 = 16.27 cm Ke = 0.52 Kx = 0.48 Adopto hierros - Calculo de estribos Verificación PREDIMENSIONADO Vh: suposición de 15x75cm Análisis de carga - Reacción del arco (H) max. q.l = t/m 2 Reacciones y Mfh (idem anterior) Predimensionado (idem anterior) e y b KhH KeH fe

Language	Spanish
Drawing Type	Block
Category	Construction Details & Systems
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File Type	dwg
Materials	Aluminum, Concrete, Plastic, Steel, Other
Measurement Units
Footprint Area
Building Features
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