Earthen Dam DWG Block for AutoCAD

Earth dam stability – Design

Drawing labels, details, and other text information extracted from the CAD file (Translated from Spanish):

chilón vargas, walter h., student :, design against slippage, section, plane :, archive :, national university of cajamarca, engineering faculty – school a. p. of civil engineering, indicated, date :, scale :, course :, design of dams, ingº huamán vidaurre, teacher :, fast emptied, full reservoir without earthquake, end of construction with earthquake, reservoir full with earthquake, reservoir full, end construction, rapid emptying with earthquake, rapid emptying without earthquake, cg and, voussoir, namo, cota derivation, berma, core, trench, dam, kozeny curve, modified parabola, flow network, flow network real section, parabola of kozeny, lfs, filter, paramento, nucleus, without earthquake, with earthquake, transformed section, detail of the voussoir, legend, material paramento type, material filter type, core type material, radio line, cg, equi. parallel, end of construction without earthquake

Raw text data extracted from CAD file:

63,46 24,01 8,00 34,63 59,00 67,86° 54,21 16,91 16,91 54,21 59,00 50,64 16,89 9,83 9,83 9,83 9,83 9,83 9,83 16,91 59,00 9,83 9,83 9,83 9,83 9,83 9,83 54,21 50,64 16,89 8,00 24,01 34,63 59,00 67,86° 67,86° 8,02 34,63 24,01 59.00 151.92 3.00 9.83 9.83 9.83 9.83 9.84 9.83 60.96 7.00 12.50 63.96 31.98 15.00 87.96 43.98 5.00 15.80 3.00 61.00 62.30 87.96 43.98 60,96 75.96 7.90 1.50 62.30 8.32 7.91 10.67 10.31 10.12 10.08 10.18 10.43 10.87 11.58 12.73 14.71 19.03 9.06 67.29° 22.10° 15.01° 8.16° 1.41° -5.31º -12.11º -19.10º -25.30º -30.70º 63.96 31.98 87.96 43.98 63,46 60.96 7.00 12.50 15.00 62.30 37.61° 29.55° 46.65° 57.56° 7.14 8.32 7.14 7.91 10.67 10.31 10.12 10.08 10.18 10.43 10.87 11.58 12.73 14.71 19.03 9.06 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 3.48 1.05 2.38 1.05 8.57 1.05 11.11 3.84 1.05 10.64 10.50 1.05 10.17 15.89 1.05 9.69 20.07 1.05 9.22 23.08 1.05 8.75 24.86 1.05 8.28 25.32 1.05 7.80 24.30 1.05 7.33 21.47 1.05 6.86 16.21 1.05 6.38 7.14 1.05 2.86 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 10.08 1.05 2.38 1.05 8.57 1.05 11.11 3.84 1.05 10.64 10.50 1.05 10.17 15.89 1.05 9.69 20.07 1.05 9.22 23.08 1.05 8.75 24.86 1.05 8.28 25.32 1.05 7.80 24.30 1.05 7.33 21.47 1.05 6.86 16.21 1.05 6.38 7.14 1.05 2.86 10.08 7.14 8.32 7.14 7.91 10.67 10.31 10.12 10.08 10.18 10.43 10.87 11.58 12.73 14.71 19.03 9.06 3.48 4.71 7.90 10.99 4.44 13.45 15.30 16.57 1.54 17.22 17.22 16.47 14.82 11.96 7.18 1.88 7.66 10.95 13.60 15.52 16.61 16.85 16.15 14.52 11.91 8.35 3.97 .78 63.96 31.98 71,36 7.00 12.50 61.56º 50.69° 42.43° 35.14° 28.45° 22.17° 16.16° 10.32° 4.58° -1.13º -6.86º -12.65º -18.58º -23.54º -27.46º 1.08 7.04 24.83 1.08 6.60 24.70 3.04 1.00 2.00 3.44 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 10.39 5.74 5.74 6.47 6.26 9.75 9.47 9.31 9.24 9.27 9.35 9.58 9.93 10.46 11.26 12.48 14.58 22.39 8.36 1.08 4.00 4.17 15.74 1.08 4.44 7.59 17.92 1.08 4.87 11.01 17.77 1.08 5.30 14.43 15.94 1.08 5.74 17.85 12.76 1.08 6.17 21.27 8.41 1.08 7.48 20.97 1.08 7.91 16.19 1.08 8.35 10.47 1.08 8.78 3.76 1.08 6.66 1.08 1.63 1.08 7.04 24.83 5.74 5.74 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 9.24 10.39 1.08 6.60 24.70 3.04 8.36 1.08 4.00 4.17 15.74 1.08 4.44 7.59 17.92 1.08 4.87 11.01 17.77 1.08 5.30 14.43 15.94 1.08 5.74 17.85 12.76 1.08 6.17 21.27 8.41 1.08 7.48 20.97 1.08 7.91 16.19 1.08 8.35 10.47 1.08 8.78 3.76 1.08 6.66 1.08 1.63 1.00 2.00 3.44 6.47 6.26 9.75 9.47 9.31 9.24 9.27 9.35 9.58 9.93 10.46 11.26 12.48 14.58 22.39 1.25 1.89 7.90 11.41 14.16 16.10 17.27 17.72 17.47 16.51 14.85 12.59 9.79 6.54 3.62 R90.10 56.88° 46.79° 35.87° 26.31° 17.48° 9.06° 0.84° -7.36° -13.90° -20.19° -3.85° R93.45 0.67° 5.19° 9.75° 14.37° 19.09° 23.95° 29.00° 34.30° 39.97° 7.39 7.37 1.05 .50 7.37 7.37 7.37 7.40 7.48 7.61 7.80 7.37 7.37 7.37 1.05 3.16 7.37 7.37 7.37 7.37 8.06 8.43 8.93 9.62 7.79 8.63 8.51 1.84 4.79 7.16 6.30 4.08 5.24 4.10 .98 6.16 7.40 1.05 6.72 1.05 1.05 7.61 1.05 7.85 .71 1.05 1.05 1.05 .29 1.28 2.26 3.07 3.20 2.93 2.57 1.63 1.22 .45 1.05 .50 7.37 7.37 7.37 1.05 3.16 5.24 4.10 .98 6.16 7.40 1.05 6.72 1.05 1.05 7.61 1.05 7.85 .71 1.05 1.05 1.05 7.39 7.37 7.37 7.37 7.40 7.48 7.61 7.80 7.37 7.37 7.37 7.37 7.37 8.06 8.43 8.93 9.62 .81 2.19 3.93 4.28 4.27 3.91 3.21 2.17 .80 3.25 \W6.63341; CONDICIÓN: VACIADO RÁPIDO CHILÓN VARGAS, Walter H. ALUMNO: ABRIL-2009 9 DISEÑO CONTRA DESLIZAMIENTO: SECCIÓN A1 PLANO: ARCHIVO: UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERÍA – Escuela A. P. de Ingeniería Civil DP-09.dwg INDICADA Plano N° FECHA: ESCALA: CURSO: DISEÑO DE PRESAS INGº HUAMÁN VIDAURRE DOCENTE: VACIADO RAPIDO De 9 CHILÓN VARGAS, Walter H. ALUMNO: ABRIL-2009 4 DISEÑO CONTRA DESLIZAMIENTO: SECCIÓN PLANO: ARCHIVO: UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERÍA – Escuela A. P. de Ingeniería Civil DP-09.dwg INDICADA Plano N° FECHA: ESCALA: CURSO: DISEÑO DE PRESAS INGº HUAMÁN VIDAURRE DOCENTE: EMBALSE LLENO SIN SISMO De 9 CHILÓN VARGAS, Walter H. ALUMNO: ABRIL-2009 2 DISEÑO CONTRA DESLIZAMIENTO: SECCIÓN PLANO: ARCHIVO: UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERÍA – Escuela A. P. de Ingeniería Civil DP-09.dwg INDICADA Plano N° FECHA: ESCALA: CURSO: DISEÑO DE PRESAS INGº HUAMÁN VIDAURRE DOCENTE: FINAL DE LA CONSTRUCCIÓN CON SISMO De 9 CHILÓN VARGAS, Walter H. ALUMNO: ABRIL-2009 5 DISEÑO CONTRA DESLIZAMIENTO: SECCIÓN A1 PLANO: ARCHIVO: UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERÍA – Escuela A. P. de Ingeniería Civil DP-09.dwg INDICADA Plano N° FECHA: ESCALA: CURSO: DISEÑO DE PRESAS INGº HUAMÁN VIDAURRE DOCENTE: EMBALSE LLENO CON SISMO De 9 \W7.23135; CONDICIÓN: EMBALSE LLENO CHILÓN VARGAS, Walter H. ALUMNO: ABRIL-2009 6 DISEÑO CONTRA DESLIZAMIENTO: SECCIÓN A1 PLANO: ARCHIVO: UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERÍA – Escuela A. P. de Ingeniería Civil DP-09.dwg INDICADA Plano N° FECHA: ESCALA: CURSO: DISEÑO DE PRESAS INGº HUAMÁN VIDAURRE DOCENTE: EMBALSE LLENO De 9 \W8.54707; CONDICIÓN: AL FINAL DE LA \W8.54707; CONSTRUCCIÓN CHILÓN VARGAS, Walter H. ALUMNO: ABRIL-2009 3 DISEÑO CONTRA DESLIZAMIENTO: SECCIÓN PLANO: ARCHIVO: UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERÍA – Escuela A. P. de Ingeniería Civil DP-09.dwg INDICADA Plano N° FECHA: ESCALA: CURSO: DISEÑO DE PRESAS INGº HUAMÁN VIDAURRE DOCENTE: FINAL DE LA CONSTRUCCIÓN De 9 CHILÓN VARGAS, Walter H. ALUMNO: ABRIL-2009 8 DISEÑO CONTRA DESLIZAMIENTO: SECCIÓN A1 PLANO: ARCHIVO: UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERÍA – Escuela A. P. de Ingeniería Civil DP-09.dwg INDICADA Plano N° FECHA: ESCALA: CURSO: DISEÑO DE PRESAS INGº HUAMÁN VIDAURRE DOCENTE: VACIADO RAPIDO CON SISMO De 9 CHILÓN VARGAS, Walter H. ALUMNO: ABRIL-2009 7 DISEÑO CONTRA DESLIZAMIENTO: SECCIÓN A1 PLANO: ARCHIVO: UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERÍA – Escuela A. P. de Ingeniería Civil DP-09.dwg INDICADA Plano N° FECHA: ESCALA: CURSO: DISEÑO DE PRESAS INGº HUAMÁN VIDAURRE DOCENTE: VACIADO RAPIDO SIN SISMO De 9 bi h2 h3 C.G y li h1 Dovela 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 \U+03B2 -30.70 -25.00 -19.10 -12.11 -5.31 1.41 8.16 15.01 22.10 29.55 37.61 46.65 57.56 67.29 bi h2 h3 h1 li C.G y ai li bi h2 h3 h1 h4 Dovela 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 \U+03B2 -27.46 -23.54 -18.58 -12.65 -6.86 -1.13 4.58 10.32 16.16 22.17 28.45 35.14 42.43 50.69 61.56 61.56º 50.69° 42.43° 35.14° 28.45° 22.17° 16.16° 10.32° 4.58° -1.13º -6.86º -12.65º -18.58º -23.54º -27.46º 4.79 bi h2 h3 h1 h4 li ai Dovela 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 \U+03B2 -3.85 0.67 5.19 9.75 14.37 19.09 23.95 29.00 34.30 39.97 87.96 43.98 bi h2 h3 h1 Dovela 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 \U+03B2 -30.70 -25.00 -19.10 -12.11 -5.31 1.41 8.16 15.01 22.10 29.55 37.61 46.65 57.56 67.29 60,96 75.96 7.90 1.50 62.30 8.32 7.91 10.67 10.31 10.12 10.08 10.18 10.43 10.87 11.58 12.73 14.71 19.03 9.06 67.29° 22.10° 15.01° 8.16° 1.41° -5.31º -12.11º -19.10º -25.30º -30.70º 37.61° 29.55° 46.65° 57.56° li C.G y ai 63.96 31.98 Dovela 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 \U+03B2 -27.46 -23.54 -18.58 -12.65 -6.86 -1.13 4.58 10.32 16.16 22.17 28.45 35.14 42.43 50.69 61.56 71,36 7.00 12.50 7.79 8.63 8.51 1.84 4.79 7.16 6.30 4.08 61.56º 50.69° 42.43° 35.14° 28.45° 22.17° 16.16° 10.32° 4.58° -1.13º -6.86º -12.65º -18.58º -23.54º -27.46º bi h2 h3 h1 h4 li 1.28 3.07 Dovela 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 \U+03B2 -3.85 0.67 5.19 9.75 14.37 19.09 23.95 29.00 34.30 39.97 bi h2 h3 h1 h4 -3.85° R93.45 0.67° 5.19° 9.75° 14.37° 19.09° 23.95° 29.00° 34.30° 39.97° .29 2.26 3.20 2.93 2.57 1.63 1.22 .45 li N.A.M.O. COTA DERIVACIÓN BERMA BERMA BERMA NUCLEO TRINCHERA PRESA 63.45999999999989 N.A.M.O. COTA DERIVACIÓN BERMA BERMA BERMA \W4.14918; nucleo \W4.14918; transformado PRESA 24.00622950819672 8.0 34.63377049180338 59.0 BERMA BERMA CURVA DE KOZENY BERMA BERMA CURVA DE KOZENY BERMA BERMA PARÁBOLA MODIFICADA 5 5 5 BERMA BERMA RED DE FLUJO 5 5 58.99999999999997 50.64000000000033 16.89099999999962 9.833333333333371 9.833333333333286 9.833333333333343 9.833333333333286 9.833333333333371 9.833333333333314 \W6.68273; RED DE FLUJO SECCIÓN \W6.57023; TRANSFORMADA 5 5 59.0 50.64000000000033 16.89099999999962 9.833333333333371 9.833333333333314 9.833333333333314 9.833333333333314 9.833333333333371 9.833333333333314 8.000000000000032 24.00622950819672 34.63377049180338 58.99999999999998 5 5 8.023616336383384 N.A.M.O. a/b=1.02 a/b=1.02 a/b=0.96 a/b=0.92 a/b=1.05 a/b=0.90 N.A.M.O. RED DE FLUJO SECCIÓN REAL \W2.23992; ESC: 1/500 34.63377049180372 24.00622950819661 PARÁBOLA DE KOZENY L.F.S 59.00000000000028 151.9199999999998 3.0 9.83333333333104 9.833333333337976 9.833333333370831 9.829999999977531 9.836666666648853 9.833333333333428 \W5.19148; X \W5.18826; Y 60.96000000000006 7.0 12.50000000000003 63.96000000000097 31.98000000000013 14.99999999999995 87.96000000000004 43.98 FILTRO PARAMENTO 5.0 15.8 3.0 61.0 62.30329480980743 \W2.23992; ESC: 1/750 \W1.23992; ESC: 1/1500 N.A.M.O. COTA DERIVACIÓN BERMA BERMA NUCLEO TRINCHERA PRESA 60.96000000000006 75.96000000000001 87.96000000000004 43.98 7.90000000000002 1.500000000000014 62.30329480980743 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1 \LDiseño contra deslizamientos Condicion:Al final de la construccion-Sin sismo 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 (+) (-) 5 5 5 5 5 -5.31º -12.11º -19.10º -25.30º -30.70º N.A.M.O. COTA DERIVACIÓN BERMA BERMA BERMA NUCLEO TRINCHERA PRESA 63.45999999999992 60.96000000000004 7.0 12.5 63.96000000000095 31.98000000000025 15.0 87.96000000000004 43.9799999999999 62.30329480980743 5 5 5 5 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 1 7.14499642827343 5 7.144996428273487 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 3.483745261857791 5 2.380248900125025 5 8.565669425963051 5 11.11306137926431 3.843890474815225 5 10.64019916368807 10.50010066601294 5 10.16733694811182 15.88736089139979 5 9.694474732535582 20.07440795594323 1.05409255338941 9.22161251695934 23.07647708860407 1.054092553389523 8.748750301382984 24.85783573599974 1.054092553389523 8.275888085806741 25.32450898377931 1.054092553389523 7.803025870230726 24.29958689237083 1.05409255338941 7.330163654654598 21.46548163839304 1.054092553389523 6.857301439078356 16.21408317574026 1.054092553389523 6.384439223502113 7.143629394355685 5 5 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 1 7.14499642827343 5 7.144996428273487 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 10.07837333340149 3.483745261857791 5 2.380248900125025 5 8.565669425962824 5 11.11306137926431 3.843890474815225 5 10.64019916368795 10.50010066601305 5 10.16733694811182 15.88736089139979 5 9.694474732535582 20.07440795594334 1.05409255338941 9.22161251695934 23.07647708860395 1.054092553389523 8.748750301382984 24.85783573599974 1.054092553389523 8.275888085806741 25.32450898377931 1.054092553389523 7.803025870230726 24.29958689237083 1.05409255338941 7.330163654654598 21.46548163839304 1.054092553389523 6.857301439078356 16.21408317574026 1.054092553389523 6.384439223502113 7.143629394355685 5 2.85594705206347 4.710000000000036 7.899999999999977 10.99000000000001 5 13.45000000000005 15.29999999999995 16.57000000000005 5 17.22000000000003 17.22000000000003 16.47000000000003 14.82000000000005 11.96000000000004 7.17999999999995 1.879999999999995 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 BERMA NÚCLEO TRINCHERA 71.3599999999999 7.0 12.5 63.96000000000095 31.98000000000025 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 61.56º 5 5 5 5 5 5 5 5 -1.13º -6.86º -12.65º -18.58º -23.54º -27.46º 1 15 2 3 4 5 6 7 9 10 11 12 13 14 15 1.077032961427108 7.0393739858971 24.82724017932935 1.077032961426994 6.604712705792736 24.69608931820983 3.044291485915096 5 5 5 5.738770887115493 5.738770887115152 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706376 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 10.39104067581775 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 8.35666089092581 5 4.003284505105853 4.166322321313032 15.7405781866031 5 4.436855871887019 7.587950154129203 17.9177895507753 5 4.870427238668185 11.00957798694526 17.77339957755214 5 5.303998605449351 14.43120581976154 15.9406851483418 5 5.737569972230517 17.85283365257771 12.75632198372546 5 6.171141339011569 21.27446148539377 8.408418149943259 1.077032961426994 7.475125179324664 20.9722981020924 1.077032961426994 7.910876372752341 16.19240962231106 1.077032961426994 8.346627566179905 10.46677099044678 1.07703296142688 8.782378759607582 3.757166902368112 1.077032961426994 6.659459965184169 5 5 1 2 3 4 5 6 7 9 10 11 12 13 14 15 1.077032961427108 7.0393739858971 24.82724017932935 1.077032961426994 6.604712705792736 24.69608931820983 3.044291485915096 5 5 3.437386323388296 5.738770887115493 5.738770887115265 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706376 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 9.242098539706603 10.39104067581775 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 8.35666089092581 5 4.003284505105853 4.166322321313032 15.7405781866031 5 4.436855871887019 7.587950154129203 17.9177895507753 5 4.870427238668185 11.00957798694526 17.77339957755214 5 5.303998605449351 14.43120581976154 15.9406851483418 5 5.737569972230517 17.85283365257771 12.75632198372546 5 6.171141339011569 21.27446148539377 8.408418149943259 1.077032961426994 7.475125179324664 20.9722981020924 1.077032961426994 7.910876372752341 16.19240962231106 1.077032961426994 8.346627566179905 10.46677099044678 1.07703296142688 8.782378759607582 3.757166902368112 1.077032961426994 6.659459965184169 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 N.A.M.O. COTA DERIVACIÓN BERMA TRINCHERA PRESA PARAMENTO \W1.23992; ESC: 1/1500 N.A.M.O. (+) (-) 1 (+) (-) N.A.M.O. N.A.M.O. COTA DERIVACIÓN BERMA TRINCHERA PRESA PARAMENTO \W1.23992; ESC: 1/1500 5 (+) (+) (-) 5 5 5 5 5 5 5 -7.36° -13.90° -20.19° N.A.M.O. COTA DERIVACIÓN (+) (-) -3.85° 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 2 3 4 5 6 7 7 8 9 10 5 7.368761309405272 5 5 7.368761309404817 7.368761309404817 5 5 5 5 5 5 5 5 5 3.156565768398423 7.368761309405272 7.368761309404817 7.368760510446464 7.36876130940459 5 5 5 5 N.A.M.O. 7.78813332901359 8.631653264767351 8.513862872997379 1.842500077697991 4.790603755835036 7.15716620502792 6.30011063343909 4.082579060513922 SIN SISMO CON SISMO SIN SISMO CON SISMO SECCION TRANSFORMADA CON SISMO 5.235001940073744 4.100137999736717 5 6.160561592879503 7.399293653951872 5 6.723274894069391 1.054092553389523 1.05409255338941 7.607246954117841 1.054092553389523 7.848467801884681 0.7127782025957003 1.054092553389182 1.054092553389296 5 0.2885937579777647 1.275927367701684 2.256806377908674 3.070121175592135 3.197457594482444 2.927020202711901 2.57074670828149 5 5 5 5 7.368761309405272 5 5 7.368761309404817 7.368761309404817 5 5 5 5 5 5 5 5 5 3.156565768398423 7.368761309405272 7.368761309404817 7.368760510446464 7.36876130940459 5 5 5 5 N.A.M.O. 5.235001940073744 4.100137999736717 5 6.160561592879503 7.399293653951872 5 6.723274894069391 1.054092553389637 1.05409255338941 7.607246954117954 1.054092553389637 7.848467801884681 0.7127782025957003 1.054092553389182 1.054092553389182 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 li 5 5 5 5 5 x y Detalle de la Dovela Leyenda Enrocado d > 50 cm Material paramento tipo Material filtro tipo Material Núcleo tipo R86.07 li 5 5 5 5 ai 5 x y línea de radio Detalle de la Dovela Leyenda Enrocado d > 50 cm Material paramento tipo Material filtro tipo Material Núcleo tipo C.G li 5 5 5 5 5 61.56º 5 5 5 5 5 5 5 5 -1.13º -6.86º -12.65º -18.58º -23.54º -27.46º PRESA \LDiseño contra deslizamientos Condicion:Embalse Lleno-Sin sismo 8 4.790603755835036 Equi. paralela Detalle de la Dovela li 5 5 5 5 5 ai N.A.M.O. COTA DERIVACIÓN BERMA BERMA NUCLEO TRINCHERA PRESA 60.96000000000006 75.96000000000001 87.96000000000005 43.98 7.900000000000034 1.500000000000028 62.30329480980743 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1 \LDiseño contra deslizamientos Condicion:Al final de la construccion-Con sismo 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 (+) (-) 5 5 5 5 5 -5.31º -12.11º -19.10º -25.30º -30.70º 5 5 5 5 li 5 5 5 5 ai 5 x y línea de radio Detalle de la Dovela Leyenda Enrocado d > 50 cm Material paramento tipo Material filtro tipo Material Núcleo tipo R86.07 Coef. Sísmico (A) = 0.2 BERMA NÚCLEO TRINCHERA 71.3599999999999 7.0 12.5 63.96000000000095 31.98000000000025 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 (+) (-) 7.78813332901359 8.631653264767351 8.513862872997379 1.842500077697991 4.790603755835036 7.15716620502792 6.30011063343909 4.082579060513922 61.56º 5 5 5 5 5 5 5 5 -1.13º -6.86º -12.65º -18.58º -23.54º -27.46º \LDiseño contra deslizamientos Condicion:Embalse Lleno-Sin sismo Leyenda Enrocado d > 50 cm Material paramento tipo Material filtro tipo Material Núcleo tipo Coef. Sísmico (A) = 0.2 8 Detalle de la Dovela Leyenda Enrocado d > 50 cm Material paramento tipo Material filtro tipo Material Núcleo tipo li 5 5 5 5 5 PRESA \LDiseño contra deslizamientos Condicion:Vaciado Rapido-Sin sismo N.A.M.O. COTA DERIVACIÓN (+) (-) -3.85° 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1 2 3 4 5 6 7 7 8 9 10 0.2885937579778783 1.275927367701797 2.256806377908561 3.070121175592021 3.197457594482557 2.927020202711901 2.570746708281376 5 5 5 Detalle de la Dovela Leyenda Enrocado d > 50 cm Material paramento tipo Material filtro tipo Material Núcleo tipo li 5 5 5 5 5 PRESA \LDiseño contra deslizamientos Condicion:Vaciado Rapido-Con sismo Coef. Sísmico (A) = 0.2 NUCLEO FILTRO FACTOR DE SEGURIDAD – MÉTODO DE FELLENIUS = FACTOR DE SEGURIDAD – MÉTODO DE BISHOP = CHILÓN VARGAS, Walter H. ALUMNO: ABRIL-2009 1 DISEÑO CONTRA DESLIZAMIENTO: SECCIÓN PLANO: ARCHIVO: UNIVERSIDAD NACIONAL DE CAJAMARCA FACULTAD DE INGENIERÍA – Escuela A. P. de Ingeniería Civil DP-09.dwg INDICADA Plano N° FECHA: ESCALA: CURSO: DISEÑO DE PRESAS INGº HUAMÁN VIDAURRE DOCENTE: FINAL DE LA CONSTRUCCIÓN SIN SISMO De 9