Structural Calculation Building 4 Levels DWG Block for AutoCAD

DWG file with extension showing in over a hundred prints the structural calculation of a building of 4 levels.

Drawing labels, details, and other text information extracted from the CAD file (Translated from Spanish):

slab, slab, slab, slab, dome, ellisse petite pedestal lavatory, wht, low level, longitudinal cut, stay, ellisse petite pedestal lavatory, wht, parking lot, toilet, dinning room, study, kitchen, garden, service yard, goes up, garage floor plan, empty, sidewalk, access, service room, garage, goes up, kitchen, dinning room, stay, bedroom, bath, bedroom, laundry room, bedroom, empty, access, type plant, garage floor plan, empty, sidewalk, access, sidewalk, service room, garage, goes up, low, kitchen, dinning room, stay, bedroom, bath, bedroom, laundry room, bedroom, empty, access, type plant, garage floor plan, empty, sidewalk, access, sidewalk, service room, garage, goes up, low, kitchen, dinning room, stay, bedroom, bath, bedroom, laundry room, bedroom, empty, access, type plant, garage floor plan, empty, sidewalk, access, sidewalk, service room, garage, goes up, low, main facade, sidewalk, roof plant, empty, stationary gas tin area, low, lateral facade, garage floor plan, structure of plant type, garage floor plan, roof structure, isometric of building, acot: mts, plant, plant, acot: mts, plant, plant, for the floor address, level, dimensions in mm tax areas in mts., architectural civil engineering, Structural Elements: The building’s mezzanine roof structure is structured with rigid frames. The trabes columns were arranged according to the architectural project in a way that does not affect the same way, the trabes columns were arranged so that the plants have symmetry to avoid eccentricities in structural plants. the ladder will project base ramps inclined concrete reinforced reinforced concrete steps. the flooring materials on the floors were considered to be all over the house except in bathrooms which were slip-coated mosaic. the foundations were made up of reinforced concrete reinforced concrete shoes. the dividing walls will be built base of sealed red mud wall., owner: mr. heberth a. garcia garfias destination: apartments in condominium number of levels: the building will consist of ground floor where the garage will be located apartments per floor in these will have the following premises: full bathroom on the roof will locate the tinacos of each department. location orientation: seismic area land has an orientation, architectural project description, June, ing.luis alberto l. acevedo, calculation of a building of levels, activity:, sheet no, date:, calculating, draft:, business:, March, ing.luis alberto l. acevedo, residence calculation, activity:, sheet no, date:, calculating, draft:, business:, architectural civil engineering, walls walls, architectural civil engineering, business:, draft:, calculating, date:, sheet no, activity:, calculation of a building of levels, ing.luis alberto l. acevedo, June, architectural project, material thickness weight vol. brickwork mortar waterproofing mortar filler concrete slab plaster dead load for additional concrete by mortar dead load, calculation of dead loads

Raw text data extracted from CAD file:

5.12 4.63 .78 4.11 5.61 .55 .33 4.15 1.47 .88 .52 5.83 5.29 .57 5.83 .58 50° R.96 .09 .81 5.87 6.30 .63 4.58 .33 3.77 6.30 5.58 6.00 1.08 .82 3.85 5.22 1.08 .84 .33 3.00 \U+22053.00 2.19 1.08 3.96 1.09 3.63 .48 3.96 1.56 8.59 4.88 R4.22 71° 4.16 R4.39 57° -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 A5 A1 -508.8828664404664 -508.8828664404664 A4 A3 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 A6 A2 LOSA 7 -508.8828664404664 A" -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 A3 A2 A1 LOSA 6 A2 A1 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 LOSA 5 LOSA 4 LOSA 3 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 A3 A2 LOSA 2 LOSA 1 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 A2 A1 DOMO -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 A1 -508.8828664404664 -508.8828664404664 A4 -508.8828664404664 A5 -508.8828664404664 -508.8828664404664 A6 -508.8828664404664 A1 A2 A3 A4 A5 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 -508.8828664404664 0078.025 Ellisse Petite Pedestal Lavatory WHT 10.02 3.23 20.18 4.40 3.15 4.71 3.00 4.92 1.39 2.66 2.00 PLANTA BAJA N+0.00 N+0.00 N+0.00 N+0.00 CORTE LONGITUDINAL -9.881384126801706 -9.881384126801706 -9.881384126801706 -9.881384126801706 -9.881384126801706 -9.881384126801706 -9.881384126801706 ESTANCIA 0078.025 Ellisse Petite Pedestal Lavatory WHT ESTACIONAMIENTO TOILET COMEDOR ESTUDIO COCINA JARDIN PATIO DE SERVICIO 1 2 3 4 5 6 7 8 15 14 13 12 11 10 9 8 Sube A -9.881384126801706 -9.881384126801706 -9.881384126801706 -9.881384126801706 B C D E F G H I 1 2 3 4 5 6 \A1;3.00 \A1;3.23 \A1;3.00 \A1;1.50 \A1;0.26 \A1;0.28 4.00 5.43 3.93 1.50 3.93 3.93 7.86 14.86 PLANTA GARAGE 1 -143.6182890630444 -143.6182890630444 A C D E G -143.6182890630444 5 3 1 VACIO VACIO BANQUETA ACCESO CUARTO DE SERVICIO -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 GARAGE SUBE -143.6182890630444 4.00 1.50 5.43 3.93 1.50 3.93 1.50 1.50 4.00 2.50 2.93 1.00 1.00 2.93 3.93 3.93 7.86 14.86 14.86 1.43 7.86 COCINA COMEDOR ESTANCIA RECAMARA BAÑO RECAMARA CUARTO DE LAVADO RECAMARA VACIO VACIO 1 2 3 4 5 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 G F E D C B A -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 ACCESO 2 PLANTA TIPO PLANTA GARAGE 1 -143.6182890630444 -143.6182890630444 A C D E G -143.6182890630444 5 3 1 VACIO VACIO BANQUETA ACCESO BANQUETA CUARTO DE SERVICIO -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 GARAGE SUBE BAJA -143.6182890630444 -143.6182890630444 4.00 5.43 3.93 1.50 3.93 1.50 1.50 4.00 2.50 2.93 1.00 1.00 2.93 3.93 3.93 7.86 14.86 14.86 1.43 7.86 COCINA COMEDOR ESTANCIA RECAMARA BAÑO RECAMARA CUARTO DE LAVADO RECAMARA VACIO VACIO 1 2 3 4 5 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 G F E D C B A -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 ACCESO 2 PLANTA TIPO PLANTA GARAGE 1 -143.6182890630444 -143.6182890630444 A C D E G -143.6182890630444 5 3 1 VACIO VACIO BANQUETA ACCESO BANQUETA CUARTO DE SERVICIO -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 GARAGE SUBE BAJA -143.6182890630444 4.00 5.43 3.93 1.50 3.93 1.50 1.50 4.00 2.50 2.93 1.00 1.00 2.93 3.93 3.93 7.86 14.86 14.86 1.43 7.86 COCINA COMEDOR ESTANCIA RECAMARA BAÑO RECAMARA CUARTO DE LAVADO RECAMARA VACIO VACIO 1 2 3 4 5 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 G F E D C B A -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 ACCESO 2 PLANTA TIPO PLANTA GARAGE 1 -143.6182890630444 -143.6182890630444 A C D E G -143.6182890630444 5 3 1 VACIO VACIO BANQUETA ACCESO BANQUETA CUARTO DE SERVICIO -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 -143.6182890630444 GARAGE SUBE BAJA -143.6182890630444 4.00 1.50 3.93 5.43 14.86 7.86 3.93 3.93 N.F.T+13.70 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 4 FACHADA PRINCIPAL -94.29049578081413 BANQUETA PLANTA AZOTEA 3 -94.29049578081413 -94.29049578081413 A C D E G -94.29049578081413 5 3 1 VACIO VACIO AREA DE TINACOS Y GAS ESTACIONARIO -94.29049578081413 -94.29049578081413 -94.29049578081413 -94.29049578081413 BAJA N.F.T+13.70 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 5 FACHADA LATERAL \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 MR ~ ESTRUCTURACION DE PLANTA GARAGE -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 G F D C A 5 3 1 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 1 3 5 A C D F G -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 ESTRUCTURACION DE PLANTA TIPO ~ MR MR ~ ESTRUCTURACION DE PLANTA GARAGE -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 G F D C A 5 3 1 MR ~ ESTRUCTURACION DE PLANTA AZOTEA -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 -113.6939590166544 G F D C A 5 3 1 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3965 -92.0559980116177 -92.0559980116177 1 3 5 A C D F G -92.0559980116177 -92.0559980116177 -92.0559980116177 -92.0559980116177 -92.0559980116177 -92.0559980116177 -92.0559980116177 -92.0559980116177 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 -98.63068407146193 -98.63068407146193 -98.63068407146193 -98.63068407146193 -98.63068407146193 -98.63068407146193 -98.63068407146193 -98.63068407146193 -98.63068407146193 -98.63068407146193 ISOMETRICO DE EDIFICIO ~ 1 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 ACOT: MTS Y TON/M ACOT: MTS Y TON/M RY=256 RX=154 RX=154 RX=154 RX=154 RX=154 RY=256 RY=256 RY=256 RY=205 RY=256 RX=102 RX=154 RX=154 RX=154 RX=154 1 3 5 A C D F G 3930.000000000064 3929.999999999836 7859.9999999999 5 5 5 5 5 PLANTA 1 ~ FC MR ~ PLANTA 2 5 5 5 5 5 7860.000000000127 3930.000000000064 3930.000000000064 G F D C A 5 3 1 ACOT: MTS Y TON/M ACOT: MTS Y TON/M MR ~ PLANTA 4 5 5 5 5 5 7860.000000000127 3930.000000000064 3930.000000000064 G F D C A 5 3 1 RX=154 RY=256 RY=256 RY=256 RX=154 RX=154 RX=154 RX=154 RX=154 RX=154 RX=154 RX=154 RY=256 RY=256 RY=256 RX=154 1 3 5 A C D F G 3930.000000000064 3930.000000000064 7860.000000000127 5 5 5 5 5 PLANTA 3 ~ MR \A1;796 \A1;139 \A1;144 \A1;774 \A1;145 \A1;760 \A1;242 \A1;146 14.86 \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;1\H2.5x; \H0.7998x;Vx\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; - Para el Piso 4 Direccion X 14.85999999999999 14.86 7.86 14.86 7.86 14.86 7.86 14.86 7.86 4 NIVEL 3 2 1 Xv 4.069 4.074 4.075 4.076 Yv 7.940 7.918 7.904 7.902 Xt 3.930 3.930 3.930 3.930 Yt 7.144 7.144 7.144 7.660 ex ey 0.139 0.144 0.145 0.146 0.796 0.774 0.760 0.242 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 1 3 5 A C D F G 3929.999999999836 3930.000000000291 7860.000000000127 5 5 5 5 5 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 4.00 3.86 3.86 4.00 2.25 2.25 Acotaciones en MM Areas Tributarias en Mts. \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.00 \A1;3.23 \A1;3.00 \A1;1.50 \A1;0.26 \A1;0.28 4.40 3.45 20.18 10.02 1.85 1.85 4.92 3.23 1.39 2.00 2.66 .74 1.15 1.44 1.12 2.66 2.00 1.39 3.23 4.92 1.85 1.85 10.02 20.18 3.45 4.40 1.15 1.44 .74 1.12 .74 10.02 4.40 2.03 1.85 1.15 4.92 1.39 2.66 2.00 1.85 .74 3.23 20.18 1.12 2.86 .74 1.85 2.00 2.66 1.39 4.92 1.15 1.85 2.03 4.40 10.02 2.86 1.12 20.18 3.23 3.27 1.49 2.66 2.00 1.39 3.23 4.92 1.85 1.85 10.02 20.18 3.45 4.40 1.15 1.44 .74 1.12 .74 .74 1.85 2.00 2.66 1.39 4.92 1.15 1.85 2.03 4.40 10.02 2.86 1.12 20.18 3.23 2.45 .46 .32 2.70 2.70 1.01 .74 .21 1.71 3.68 .81 1.48 .39 1.01 1.12 .60 3.68 .39 2.70 2.70 3.23 2.70 2.70 3.23 2.70 3.23 2.13 2.00 3.23 3.23 2.70 2.70 3.23 2.13 2.66 .42 .43 2.70 4.62 2.70 2.70 10.02 2.70 5.40 4.40 .81 1.92 4.92 3.15 3.65 .90 .81 4.57 .56 3.00 4.71 3.00 4.92 2.70 2.70 2.70 2.70 3.61 .96 1.01 2.28 3.00 2.18 .97 4.71 .42 4.12 .38 2.70 2.70 1.57 1.71 1.68 1.57 1.61 1.99 1.78 1.61 3.17 2.70 2.70 2.70 2.70 1.00 2.00 2.70 1.62 4.76 1.51 5.52 2.70 2.70 2.70 2.70 1.85 .74 10.02 4.40 2.03 1.85 1.15 4.92 1.39 2.66 2.00 1.12 2.86 3.23 20.18 .74 1.85 2.00 2.66 1.39 4.92 1.15 1.85 2.03 4.40 10.02 2.86 1.12 20.18 3.23 10.16 .46 1.72 2.00 .50 3.16 .88 .81 1.08 3.37 3.30 3.30 10.16 20.32 2.25 1.64 1.68 2.06 3.00 .49 .45 13.55 .39 .53 3.37 3.37 3.72 4.76 .81 .46 2.14 .49 3.16 .88 5.45 8.54 .72 3.68 2.35 .86 .49 .45 4.78 1.64 2.07 1.58 1.69 3.37 9.88 4.85 4.76 2.27 8.03 4.66 4.66 8.03 5.50 4.76 4.85 9.88 3.37 3.00 1.12 1.12 2.86 2.59 4.57 2.86 2.59 2.86 2.59 4.57 2.66 2.00 3.23 4.92 1.85 1.85 10.02 20.18 3.45 4.40 1.15 1.44 .74 1.12 4.57 3.23 2.13 2.13 1.44 1.15 4.40 3.45 20.18 10.02 1.85 1.85 4.92 3.23 2.00 2.66 1.12 10.02 20.18 3.45 4.40 1.15 1.44 2.13 2.66 2.00 3.23 4.92 1.85 1.85 1.12 2.13 2.66 2.00 3.23 4.92 1.85 1.85 10.02 20.18 3.45 4.40 1.15 1.44 1.12 4.71 3.23 .74 1.85 2.86 1.12 2.00 2.66 1.39 4.92 1.15 1.85 2.03 4.40 10.02 20.18 3.23 10.02 4.40 2.03 1.85 1.15 4.92 1.39 2.66 2.00 1.12 2.86 1.85 .74 3.23 20.18 .74 1.85 2.86 1.12 2.00 2.66 1.39 4.92 1.15 1.85 2.03 4.40 10.02 20.18 3.23 4.40 2.03 1.85 1.15 4.92 1.12 2.86 1.85 10.02 1.39 2.66 2.00 .74 20.18 3.23 10.02 4.40 2.03 1.85 1.15 4.92 1.39 2.66 2.00 1.85 .74 3.23 20.18 1.12 2.86 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 4.00 4.00 1.50 3.93 5.43 5.43 3.93 3.93 1.50 1.50 4.00 2.50 2.93 1.00 1.00 2.93 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 14.86 7.86 3.93 3.93 3.93 3.93 7.86 14.86 14.86 1.43 7.86 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3965 \A1;796 \A1;139 \A1;144 \A1;774 \A1;145 \A1;760 \A1;242 \A1;146 14.86 7.86 14.86 7.86 14.86 7.86 14.86 7.86 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3000 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Elementos estructurales: - Las planta de azotea y de entrepiso del edificio se estructuran a base de marcos rigidos las columnas y trabes se dispusieron de acuerdo al proyecto arquitectonico de manera que no afecte a este, de igual forman se dispusieron las columnas y trabes de manera que las plantas tengan simetria para poder evitar excentricidades en plantas estructurales. - La escalera se proyecto a base rampas inclinadas de concreto reforzado y escalones de concreto reforzado. - Los materiales de recubrimientos en los pisos se consideraron que en toda la casa fueran de mosaico, excepto en baños que se coloco mosaico antiderrapante. - La cimentacion se dispuso a base de zapatas corridas de colindancia y zapatas corridas de concreto reforzado. - Los muros divisorios se construira a base de tabique de barro rojo recocido. Propietario: \W2.39952; Sr. Heberth A. Garcia Garfias Destino: \W2.39952; Departamentos en condominio Numero de niveles: \W2.39952; El edificio constara de planta baja en donde se ubicara el garage y 3 departamentos por \W2.39952; piso en estos se tendran los siguientes locales: estancia, comedor, cocina, cuarto de lavado, \W2.39952; baño completo y 3 recamaras, en la azotea se ubicaran los tinacos de cada departamento. Ubicacion y Orientacion: \W2.39952; Zona sismica 2, terreno de transicion.,el terreno tiene una orientacion norte-sur Descripcion del Proyecto Arquitectonico Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 1 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: \U+2211 I 13.55 0.19 1 H 3.00 0.90 1 G 0.45 6.00 1 F 0.49 5.51 1 E 2.06 1.31 1 D 1.68 1.60 1 C 1.64 1.64 1 B 2.55 1.05 1 A 20.32 0.13 1 Marzo - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 63 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Muros L (m) \Lh\H0.5999x;\l \H1.667x; (1.33\LL\l)^ 2 Areas de muros (cm2) V\H0.5999x;R \H1.667x;(Kg) L h INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 3 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Proyecto Arquitectonico Material Espesor (m) Peso Vol. (kg/m3) W (kg/m2) Enladrillado 0.02 1500 30 Mortero 0.015 1500 23 Impermeabilizante 5 Mortero 0.04 1500 60 Relleno 0.12 1250 150 Losa de concreto 0.10 2500 250 Yeso 0.015 1500 23 Carga muerta Por concreto 20 adicional Por mortero 20 Carga muerta W\H0.5999x;M = \H1.667x;581 Calculo de cargas muertas de azotea (losa horizontal) Calculo de carga muerta de escalera Material Espesor (m) Peso Vol. (kg/m3) W (kg/m2) Losa de concreto 0.10 2500 250 reforzado Escalones 0.09 2500 225 Plafon de 0.02 1500 30 yeso Carga muerta adicional (RCDF) 40 Carga viva 170 Carga muerta W\H0.5999x;M\H1.667x;= 715 8 7 6 5 4 3 2 1 12 13 14 15 8 9 10 11 5 5 - Altura de planta de entrepiso y azotea 3.00 m - Peralte de escalones 18 cm - N de escalones = \L300 cm\l = 17 escalones\L \l 18cm - Calculo de la huella H=64-2P H= 64 - 2(18) = 28 cm - Espesor de la losa h= 10cm - Peso total del escalon en volumen WE \H1.667x;W\H0.6x;E \H1.667x;= Peso total * Peso volumetrico = \LP*H*B\l * P.vol \H0.6x; \H1.667x;2 W\H0.6x;E \H1.667x;=\L W\H0.6x;E\H1.667x; \H0.6x;\l \H1.667x;= Peso del escalon en superficie (m2)\L \H0.6x;\l \H1.667x;AREA W\H0.6x;E\H1.667x; = \LP*H*B\l * P.vol * \L 1 \H0.6x;\l \H1.667x;2 H*B W\H0.6x;E\H1.667x; = \L P \l * P.vol 2 Calculo del peso de la escalera por m2 de su proyecion horizontal N+0.00 N+3.00 5 5 5 5 Planta Corte Calculo del peso del tinaco - Capacidad del tinaco Tinaco de 1100 lts = 1100 Kg Peso del tinaco = \L220\l Kg 1320 R=4.75 m 9.5 m 1.275 m 1.10 m - Area = b*h - \L3.1416 R^ 2\l = 1.10*1.275 \L3.1416*0.475^ 2\l = 1.05 m2\L 2 2 - Peso total = W*A = 270*1.05 = 284 kg - Peso total del tinaco Agua = 1100 Kg Peso propio = 220 Kg 2 Bases = \L568 Kg\l W = 1888 Kg W Tinaco = 1890 Kg W total de tinacos = 1890 Kg * 3 = 5670 Kg. Enladrillado Mortero Relleno Losa de concreto reforzado Plafon de yeso 5 5 5 5 5 5 5 6 5 4 3 2 1 I H G F E C B 5 5 5 5 A D' Cargas Totales W en Kg/m2 Azotea Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 15 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TAB 1 TAB 2 TAB 3 TAB 4 TAB 5 TAB 6 TAB 7 TAB 8 366 +40 406 Kg/m2 366 +40 406 Kg/m2 366 +40 406 Kg/m2 366 +40 406 Kg/m2 571 +100 671 Kg/m2 571 +100 671 Kg/m2 571 +100 671 Kg/m2 571 +100 671 Kg/m2 1890 Kg (PESO DEL TINACO) NOTAS: - SE CONSIDERO UNA CARGA VIVA DE 100 Kg/m2 EN TABLEROS HORIZONTALES (PENDIENTE < 5%) Y DE 40 Kg/m2 EN TABLEROS CON PENDIENTE > 15% - SE CONSIDERO UNA CARGA CONCENTRADA DE 1890 Kg EN EL MURO (1-2) POR EFECTO DE PESO DE TINACO Y BASE INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 16 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Carga en Kg/m sobre perimetro en tableros de azotea TABLERO a1 (m) a2 (m) m W (Kg/m2) W\H0.5999x;1\H1.667x; (Kg/m) W\H0.5999x;2\H1.667x; (Kg/m) 1 2 3 4 5 6 7 8 5 5 5 5 3.23 3.23 3.00 4.62 2.13 4.66 2.00 2.66 4.57 3.29 3.23 4.92 9.74 4.89 3.00 3.00 0.71 0.98 0.93 0.94 0.22 0.95 0.67 0.89 671 671 671 406 671 406 406 406 542 542 503 469 357 473 203 270 699 553 538 497 635 497 270 300 DONDE: m=\La1 \l a2 W\H0.5999x;1\H1.667x; = \LW a1\l 4 \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H0.5999x; \H1.667x; \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; W\H0.5999x;2\H1.667x; = \LW a1\l (2-m)\L \l 4 5 5 5 5 TAB 8 TAB 7 TAB 6 TAB 5 TAB 4 TAB 3 TAB 2 TAB 1 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 17 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Carga por metro lineal en perimetro de tableros de azotea D' A 5 5 5 5 B C E F G H I 1 2 3 4 5 6 5 5 5 5 5 5 5 699 Kg/m 699 Kg/m 542 Kg/m 542 Kg/m 553 Kg/m 553 Kg/m 542 Kg/m 542 Kg/m 503 Kg/m 503 Kg/m 538 Kg/m 538 Kg/m 497 Kg/m 497 Kg/m 469 Kg/m 469 Kg/m 635 Kg/m 635 Kg/m 357 Kg/m 357 Kg/m 497 Kg/m 473 Kg/m 497 Kg/m 473 Kg/m 270 Kg/m 270 Kg/m 203 Kg/m 203 Kg/m 300 Kg/m 270 Kg/m 300 Kg/m 270 Kg/m 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 A 5 5 5 5 B C D E F G H I 1 2 3 4 5 6 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 20 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Cargas Totales W en Kg/m2 entrepiso TAB A TAB B TAB D TAB E TAB F TAB G TAB H TAB C 518 Kg/m2 518 Kg/m2 518 Kg/m2 518 Kg/m2 518 Kg/m2 518 Kg/m2 518 Kg/m2 696 Kg/m2 ZONA DE ESCALERA W\H0.5999x;2\H1.667x; = \LW a1\l (2-m)\L \l 4 W\H0.5999x;1\H1.667x; = \LW a1\l 4 \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H0.5999x; \H1.667x; \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; m=\La1 \l a2 DONDE: 382 345 633 491 634 559 548 416 344 259 603 276 598 522 418 408 518 518 518 518 518 696 518 518 0.89 0.67 0.95 0.22 0.94 0.93 0.69 0.98 3.00 3.00 4.89 9.74 4.92 3.23 4.71 3.23 2.66 2.00 4.66 2.13 4.62 3.00 3.23 3.15 H G F E D C B A W\H0.5999x;2\H1.667x; (Kg/m) W\H0.5999x;1\H1.667x; (Kg/m) W (Kg/m2) m a2 (m) a1 (m) TABLERO Carga en Kg/m sobre perimetro en tableros de entrepiso Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 21 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TAB C TAB H TAB G TAB F TAB E TAB D TAB B TAB A Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 22 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 6 5 4 3 2 1 I H G F E D C B 5 5 5 5 A 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 408 Kg/m 416 Kg/m 408 Kg/m 416 Kg/m 418 Kg/m 548 Kg/m 548 Kg/m 418 Kg/m 522 Kg/m 559 Kg/m 522 Kg/m 559 Kg/m 634 Kg/m 598 Kg/m 634 Kg/m 598 Kg/m 491 Kg/m 276 Kg/m 491 Kg/m 276 Kg/m 633 Kg/m 603 Kg/m 633 Kg/m 603 Kg/m 345 Kg/m 259 Kg/m 345 Kg/m 259 Kg/m 382 Kg/m 344 Kg/m 382 Kg/m 344 Kg/m Carga por metro lineal en perimetro de tableros de entrepiso LAS REACCIONES VALDRAN: R=\L WL \l 2 NOTA: TODOS LOS TRAMOS SE CONSIDERARON SIMPLEMENTE APOYADOS 692 447 213 1180 1180 449 870 A Z O T E A 1.92 0.90 1.15 2.59 3.68 1.71 2.45 168 + 542 = 710 F - H D - D''' C''- D 5 - 6 4'' - 5' 2 - 4 1' - 1'' 2 2 2 E C C B REACCION (Kg) CLARO (m) CARGA EN Kg/m TRAMO EJE Calculo de reacciones de trabes Azotea Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 18 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 1 D''- E'' 3 H' - H'' C' - C''' 4 4 F' - H 5 E - E' 6 C' - E''' G 4' - 4''' H 2'- 3 168 + 357 = 525 168 + 473 = 641 168 + 270 + 473 = 911 168 + 203 = 371 168 + 357 + 469 = 994 168 + 553 = 721 168 + 699 + 635 = 1502 168 + 553 + 635 = 1356 168 + 503 + 635 = 1306 168 + 497 = 665 168 + 497 + 635 = 1300 168 + 635 = 803 168 + 270 + 300 = 738 0.90 0.93 2.86 4.12 1.71 1.50 0.93 CARGA POR METRO LINEAL POR PESO PROPIO DE TRABES: SECCION DE 0.20m *0.35m EN AZOTEA Y ENTREPISO W=0.20*0.35*2400= 168 Kg/m 676 631 1868 1370 1112 603 343 563 472 1105 1652 1688 2758 480 CARGA POR METRO LINEAL POR PESO PROPIO DE TRABES: SECCION DE 0.20m *0.35m EN AZOTEA Y ENTREPISO W=0.20*0.35*2400= 168 Kg/m 1.71 0.94 1.71 4.12 2.86 4.57 0.90 168 + 491 = 659 168 + 491 + 345 = 1004 168 + 491 + 633 = 1292 168 + 634 = 802 168 + 522 + 491 = 1181 168 + 408 + 491 = 1067 168 + 548 + 491 = 1207 168 + 276 + 598 = 1042 168 + 259 = 427 168 + 344 + 603 = 1115 168 + 603 = 771 168 + 276 = 444 2 - 3 H 4' - 4''' G E - E' 4 F' - H 4 4 C''- D' H' - H'' 3 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 23 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Calculo de reacciones de trabes Entrepiso EJE TRAMO CARGA EN Kg/m CLARO (m) REACCION (Kg) B C C E 2 2 2 1' - 1'' 2 - 2' 4'' - 5' 5 - 6 C'- D D - F F - H 168 + 416 = 584 1.47 0.94 3.68 2.52 1.14 1.32 E N T R E P I S O 429 209 1419 1405 243 688 NOTA: TODOS LOS TRAMOS SE CONSIDERARON SIMPLEMENTE APOYADOS LAS REACCIONES VALDRAN: R=\L WL \l 2 \H0.5999x;1180 Kg Trabe (5-6)\H1.667x; \H0.5999x; 665 Kg/m\H1.667x; \H0.5999x;468 Kg/m \H1.667x; 5 5 \fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;Rc'\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.667x; \H0.5999x; Re'''\H1.667x; Rc'=\L665*3.27*3.125+1180*1.49+468*1.49*0.745\l 4.76 \H0.5999x; Rc' = 1906 Kg \H1.667x; Re'''=\L665*3.27*1.635+1180*3.27+468*1.49*4.015\l 4.76 \H0.5999x; Re''' = 2146 Kg\H1.667x; TRABE C'-E''' 5 5 5 5 5 TAB 8 TAB 7 TAB 6 TAB 5 TAB 4 TAB 3 TAB 2 TAB 1 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 19 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Magnitud de las concentraciones en Azotea en Kg D' A 5 5 5 5 B C E F G H I 1 2 3 4 5 6 5 5 5 5 5 5 5 870 Kg 870 Kg 1' 1'' 2 449 Kg 449 Kg 4 5' 1180 Kg 1180 Kg 4'' 5 1180 Kg 6 4' 213 Kg 213 Kg 4''' 2' 447 Kg 3 447 Kg 1180 Kg D'' 692 Kg 676 Kg D 692 Kg E'' C'' 676 Kg D 631 Kg D''' 631 Kg 1868 Kg F H 1868 Kg H' 1370 Kg H'' 1370 Kg C' 1112 Kg C''' 1112 Kg F' 603 Kg 603 Kg H 343 Kg E E' 343 Kg 2146 Kg E''' C' 1906 Kg TAB C TAB H TAB G TAB F TAB E TAB D TAB B TAB A Magnitud de las concentraciones en Entrepiso en Kg Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 24 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 6 5 4 3 2 1 I H G F E D C B 5 5 5 5 A 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1' 429 Kg 1'' 429 Kg 209 Kg 2 209 Kg 2' 4'' 1419 Kg 1419 Kg 5' 1405 Kg 5 6 1405 Kg 4''' 243 Kg 4' 243 Kg 688 Kg 2 688 Kg 3 D 480 Kg 480 Kg C' 2758 Kg F D 2758 Kg 1688 Kg F 1688 Kg H 1652 Kg H' H'' 1652 Kg 563 Kg F' H 563 Kg 472 Kg E 472 Kg E' 688 Kg 1105 Kg D' 1105 Kg C'' INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 26 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Transmision de Cargas Eje B 5 1 2 542 Kg/m 542 Kg/m 5 5 870 Kg 870 Kg 1'' 1' 429 Kg 429 Kg 416 Kg/m 416 Kg/m 5 5 5 5 EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA B B B 1 - 1' 1'- 1'' 1''- 2 288 275 767 CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 542 542 ---- 767 767 Kg/m 870 =275 2.70+0.46 767 Kg/m 870 =288 2.70+0.32 767 ---- ---- 1' 1'' 767 Kg/m 767 Kg/m 767 429 =125 2.70+0.74 429 =116 2.70+1.01 ---- 125 116 416 416 ---- ---- 2905 2883 3631 3604 4554 3643 ---- ---- 603 430 ---- 767 ---- ---- 767 767 ---- 473 357 CARGA SOBRE TERRENO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA DE ENTREPISO CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE MURO P.BAJA CARGA DE MURO P.ALTA 603 154 4 - 4'' 2 - 4 2 - 2 C C C CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA CARGA DE AZOTEA TRAMO EJE 2 1 Transmision de Cargas Eje C Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 27 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA VACIO VACIO 357 Kg/m 449 Kg 449 Kg 473 Kg/m 1180 Kg 1180 Kg 473 Kg/m 4 5 5 5 5 5' 4'' 2 6 767 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 4''- 5' 5'- 6 C C 473 ---- 767 ---- 382 ---- 767 ---- 459 ---- 603 3451 4314 ---- ---- VACIO VACIO VACIO VACIO 449 =154 2.70+0.21 1180+449 =603 2.70 1180 =382 2.70+0.39 5 5 5 5 5 5 5 209 Kg 209 Kg 276 Kg/m 603 Kg/m 603 Kg/m 1419 Kg 1419 Kg VACIO VACIO 767 Kg/m 767 Kg/m 2' 4 4'' 5' C 2 - 2' 209 209 261 C 2' - 4 767 55 276 1098 1373 209 =55 2.70+1.12 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 1419 =430 2.70+0.60 ---- ---- ---- 1419 =459 2.70+0.39 1278 1598 ---- ---- 5 5 2 3500 2800 ---- ---- INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 28 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Transmision de Cargas Eje D EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA 1 - 2 CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 1 2 5 VACIO 416+418=834 Kg/m 480 Kg 2758 Kg 767 Kg/m 5 5 2758+480 =1199 2.70 ---- 767 1199 834 D D' 484 778 2974 ---- 676+631 =484 2.70 5 778 Kg/m 631 Kg 676 Kg 542+542+1890=2974 Kg/m VACIO 5 2 1 CARGA SOBRE TERRENO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA DE ENTREPISO CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE MURO P.BAJA CARGA DE MURO P.ALTA 1 - 2 CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA CARGA DE AZOTEA TRAMO EJE Transmision de Cargas Eje D' Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 29 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA ---- ---- 4236 5295 NOTA: SE CONSIDERO UNA CARGA 778 Kg/m DE MURO DE PLANTA ALTA DEBIDO A QUE ES UN MURO CON ACABADO AZULEJO-PASTA TEXTURIZADA. 5223 4178 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 30 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Transmision de Cargas Eje E EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA 4 - 5 CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 1 2 5 473+203=676 Kg/m 1180 Kg 343 Kg 778 Kg/m 1180+343 =564 2.70 676 778 564 E 4 5 5 5 5 VACIO VACIO VACIO NOTA: SE CONSIDERO UNA CARGA 778 Kg/m DE MURO DE PLANTA ALTA Y BAJA DEBIDO A QUE ES UN MURO CON ACABADO AZULEJO-PASTA TEXTURIZADA. 1405 Kg 603+259=862 Kg/m 778 Kg/m 1405 =520 2.70 778 520 862 977 1647 767 NOTA: SE CONSIDERO UNA CARGA 778 Kg/m DE MURO DE PLANTA ALTA DEBIDO A QUE ES UN MURO CON ACABADO AZULEJO-PASTA TEXTURIZADA. F 692 778 1080 1868 =692 2.70 778 Kg/m 1868 Kg 542+538=1080 Kg/m 5 2 1 CARGA SOBRE TERRENO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA DE ENTREPISO CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE MURO P.BAJA CARGA DE MURO P.ALTA 1 - 2 CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA CARGA DE AZOTEA TRAMO EJE Transmision de Cargas Eje F Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 31 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5941 7426 5 5 418+559=977 Kg/m 1688 Kg 2758 Kg 767 Kg/m 2758+1688 =1647 2.70 2705 2164 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 32 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Transmision de Cargas Eje G EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA 4 - 4' CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 1 2 5 203 Kg/m 213 Kg 778 Kg/m 203 778 68 G NOTA: SE CONSIDERO UNA CARGA 778 Kg/m DE MURO DE PLANTA ALTA Y BAJA EN EL EJE G EN LOS TRAMOS 4-4', 4'''-5 DEBIDO A QUE ES UN MURO CON ACABADO AZULEJO-PASTA TEXTURIZADA. 778 78 259 4 5 6 5 5 4' 4''' 5 5 VACIO VACIO 203 Kg/m 270 Kg/m 344 Kg/m 259 Kg/m 259 Kg/m VACIO VACIO 213 Kg 243 Kg 243 Kg 213 =68 2.70+0.42 213 =68 2.70+0.42 243 =78 2.70+0.42 243 =78 2.70+0.43 778 Kg/m 778 Kg/m 778 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m G 4'- 4''' 2685 2705 2164 2148 259 344 78 778 767 68 767 778 270 203 5 - 6 4'''-5 G G ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 767 Kg/m 469 Kg/m 1 Transmision de Cargas Eje I Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 34 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5 5 767 Kg/m 5 3 3251 2601 EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA 1 - 3 CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 469 767 I 767 598 598 Kg/m ---- ---- ---- ---- 767 A CARGA SOBRE TERRENO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA DE ENTREPISO CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE MURO P.BAJA CARGA DE MURO P.ALTA 1 - 6 CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA CARGA DE AZOTEA TRAMO EJE 767 959 6 5 767 Kg/m 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 25 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Transmision de Cargas Eje A 1 ---- ---- ---- 5 6 5 767 Kg/m I 3 - 6 ---- 767 ---- 767 959 ---- ---- ---- 1644 1315 959 767 ---- ---- ---- 408 ---- ---- 767 767 ---- ---- ---- ---- 767 699 1833 1466 B - D' 1 1469 1175 B - D 1 1929 1543 ---- ---- ---- 212 ---- 778 ---- 553 1 1 E''- F D'' - E'' 699 Kg/m INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 35 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Transmision de Cargas Eje 1 EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA 1 1 1 A - B D - F D' - D'' 197 CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 553 ---- 778 ---- ---- 767 548 ---- 1528 1910 A B D' F H I D'' 5 5 E'' 5 5 D 5 553 Kg/m 553 Kg/m 503 Kg/m 497 Kg/m 692 Kg 692 Kg 2425 1940 ---- ---- ---- 166 767 1007 H H 2 - 3 2'- 3 1 - 2' H 4 H 255 767 1157 1 CARGA SOBRE TERRENO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA DE ENTREPISO CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE MURO P.BAJA CARGA DE MURO P.ALTA 1 - 2 CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA CARGA DE AZOTEA TRAMO EJE Transmision de Cargas Eje H Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 33 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 2179 2724 2' 3 5 5 5 447 Kg 447 Kg 538 Kg/m+469 Kg/m=1007 Kg/m 357 Kg/m VACIO 447 =127 2.70+0.81 447 =166 2.70 688 Kg 2 688 Kg 598 Kg/m+559 Kg/m=1157 Kg/m 688 =255 2.70 276 Kg/m 688 =196 2.70+0.81 H 3 - 4 357 767 127 767 196 276 2490 3113 VACIO 767 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 5 5 5 5 5 5 VACIO 778 Kg/m 778 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m NOTA: SE CONSIDERO UNA CARGA 778 Kg/m DE MURO DE PLANTA ALTA EN EL EJE 1 EN LOS TRAMOS D'-D'', E''-F DEBIDO A QUE ES UN MURO CON ACABADO AZULEJO-PASTA TEXTURIZADA. 408 Kg/m 548 Kg/m 522 Kg/m 634 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 5 5 692 =197 2.70+0.81 692 =212 2.70+0.56 1 F - H 503 767 ---- 767 ---- 522 2559 3199 1 H - I 497 767 ---- 767 ---- 634 2665 3331 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 1646 1317 625 692 F - H 2 5 5 NOTA: SE CONSIDERO UNA CARGA 778 Kg/m DE MURO DE PLANTA ALTA EN EL EJE 2 EN LOS TRAMOS D'''-F DEBIDO A QUE ES UN MURO CON ACABADO AZULEJO-PASTA TEXTURIZADA. D''' H F D' B ---- 250 767 1334 CARGA SOBRE TERRENO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA DE ENTREPISO CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE MURO P.BAJA CARGA DE MURO P.ALTA C''- D' B - C'' B - C' 2 2 2 CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA CARGA DE AZOTEA TRAMO EJE Transmision de Cargas Eje 2 Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 36 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA D'- D''' D'''- F 2 2 1188 ---- 778 ---- 234 ---- ---- ---- 2200 2750 2 C'- D 2 D - F ---- ---- ---- 767 899 178 ---- ---- ---- 1844 2305 2351 2939 C'' C' D 5 5 5 5 5 5 5 5 699 Kg/m+635 Kg/m=1334 Kg/m 676 Kg VACIO VACIO 631 Kg 553 Kg/m+635 Kg/m=1188 Kg/m 1868 Kg 676 =250 2.70 631 =234 2.70 1868 =692 2.70 ZONA DE ESCALERA 480 Kg 1688 Kg 480 =178 2.70 VACIO VACIO 1688 =625 2.70 408 Kg/m+491 Kg/m=899 Kg/m 767 Kg/m 778 Kg/m 767 Kg/m ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 4558 3646 634 536 767 445 767 497 497 767 439 4541 3633 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 37 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Transmision de Cargas Eje 3 EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA H - H' CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 634 767 529 3 3 H'- H'' H''- I 3 H I H' H'' 5 5 5 1370 Kg 1370 Kg 1652 Kg 1652 Kg 497 Kg/m 497 Kg/m 634 Kg/m 634 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 1370 =439 2.70+0.42 1370 =445 2.70+0.38 1652 =529 2.70+0.42 1652 =536 2.70+0.38 VACIO VACIO ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 2496 5764 ---- 1997 4611 ---- ---- ---- 1124 ---- 409 ---- ---- 767 ---- ---- ---- ---- ---- ---- 412 767 1132 C' 5764 4611 704 563 ---- 409 1124 767 ---- ---- ---- C'''- E 4 C'- C''' 4 2383 1906 ---- 563 ---- 223 ---- 778 ---- 905 4 4 E - F' F''- H INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Transmision de Cargas Eje 4 EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA 4 4 4 C - C' E - E' E'- F'' CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO ---- C H NOTA: SE CONSIDERO UNA CARGA 778 Kg/m DE MURO DE PLANTA ALTA EN EL EJE 4 EN LOS TRAMOS E-F',E'-F'' DEBIDO A QUE ES UN MURO CON ACABADO AZULEJO-PASTA TEXTURIZADA. 5 5 4 F' - H 603 603 754 412 767 1132 ---- 778 383 836 ---- ---- ---- C''' F' 5 5 5 5 5 5 5 E 5 5 497 Kg/m+635 Kg/m=1132 Kg/m 1132 Kg/m 270 Kg/m+635 Kg/m=905 Kg/m 491 Kg/m+633 Kg/m=1124 Kg/m 1124 Kg/m 345 Kg/m+491 Kg/m=836 Kg/m 1112 Kg 1112 Kg 603 Kg 603 Kg 1105 Kg 1105 Kg 563 Kg 563 Kg 767 Kg/m 767 Kg/m 778 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 778 Kg/m 472 Kg 472 Kg 1112 =412 2.70 1112 =412 2.70 VACIO 603 =223 2.70 VACIO 1105 =409 2.70 1105 =409 2.70 472+563 =383 2.70 VACIO VACIO VACIO E' F'' ---- ---- ---- ---- ---- ---- 5 5 5 5 1844 1475 ---- ---- ---- 127 778 570 VACIO E' G E 5 E - G E'- G 5 5 CARGA SOBRE TERRENO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA DE ENTREPISO CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE MURO P.BAJA CARGA DE MURO P.ALTA E - E' CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA CARGA DE AZOTEA TRAMO EJE Transmision de Cargas Eje 5 Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 39 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 767 727 1494 1868 5 5 343 Kg 270 Kg/m+300 Kg/m=570 Kg/m 343 =127 2.70 778 Kg/m 345 Kg/m+382 Kg/m=727 Kg/m 767 Kg/m ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- NOTA: SE CONSIDERO UNA CARGA 778 Kg/m DE MURO DE PLANTA ALTA EN EL EJE 5 EN LOS TRAMOS E'-G DEBIDO A QUE ES UN MURO CON ACABADO AZULEJO-PASTA TEXTURIZADA. 300 767 795 ---- ---- ---- 1862 2328 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 1750 1400 633 767 C - E 6 959 767 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 40 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Transmision de Cargas Eje 6 EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA A - C CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 767 6 6 C - C' E'''- G C'- E''' 6 6 497 767 706 ---- ---- ---- 1970 2463 5 C C G G C' C' C' E''' 5 5 5 A 5 497 Kg/m 1906 Kg 2146 Kg 300 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 633 Kg/m 382 Kg/m 1405 Kg E 767 Kg/m 767 Kg/m 767 Kg/m 1906 =706 2.70 2146 =795 2.70 6 E - G 767 520 382 1669 2086 1405 =520 2.70 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 5 5 5 5 Tabla de Bajada de Cargas Transmitidas por Ejes en Kg/m Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 41 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA ---- ---- ---- 959 767 EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA 1 - 6 CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO A 767 ---- ---- CARGAS ULTIMAS ---- ---- 3604 3631 2883 2905 ---- ---- 416 416 116 125 ---- 767 ---- ---- 767 767 ---- 542 542 767 275 288 1''- 2 1'- 1'' 1 - 1' B B B ---- ---- 1598 1278 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 1373 1098 276 55 767 2' - 4 C 261 209 209 2 - 2' C 4314 3451 603 ---- 459 ---- 767 ---- 382 ---- 767 ---- 473 C C 5'- 6 4''- 5' C C C 2 - 2 2 - 4 4 - 4'' 154 603 357 473 ---- 767 767 ---- ---- 767 ---- 430 603 ---- ---- 3643 4554 D 834 1199 767 ---- 1 - 2 ---- ---- 2800 3500 5295 4236 ---- ---- 1 - 2 ---- 2974 778 484 D' 862 520 778 E 564 778 676 4 - 5 4178 5223 7426 5941 1 - 2 1080 778 692 F 767 1647 977 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- G G 4'''-5 5 - 6 203 270 778 767 68 767 778 78 344 259 2148 2164 2705 2685 4'- 4''' G 259 78 778 G 68 778 203 4 - 4' 2164 2705 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 42 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Tabla de Bajada de Cargas Transmitidas por Ejes en Kg/m ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 3113 2490 276 196 767 127 767 357 3 - 4 H 2724 2179 EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA 1 - 2 CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 1157 767 255 H H 1 - 2' 2'- 3 2 - 3 H H 1007 767 166 ---- ---- ---- 1940 2425 ---- ---- ---- 959 767 ---- 767 ---- 3 - 6 I ---- ---- 598 767 I 767 469 1 - 3 2601 3251 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 3331 2665 634 ---- 767 ---- 767 497 H - I 1 3199 2559 522 ---- 767 ---- 767 503 F - H 1 1910 1528 ---- 548 767 ---- ---- 778 ---- 553 197 D' - D'' D - F A - B 1 1 1 D'' - E'' E''- F 1 1 553 ---- 778 ---- 212 ---- ---- ---- 1543 1929 1 B - D 1175 1469 1 B - D' 1466 1833 699 767 ---- ---- ---- ---- 767 767 ---- ---- 408 ---- ---- ---- 767 959 1315 1644 Tabla de Bajada de Cargas Transmitidas por Ejes en Kg/m Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 43 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 2939 2351 2305 1844 ---- ---- ---- 178 899 767 ---- ---- ---- D - F 2 C'- D 2 2750 2200 ---- ---- ---- 234 ---- 778 ---- 1188 2 2 D'''- F D'- D''' EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA 2 2 2 B - C' B - C'' C''- D' CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 1334 767 250 ---- 2 F - H 692 625 1317 1646 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 3 H''- I H'- H'' 3 3 529 767 634 H - H' 3633 4541 439 767 497 497 767 445 767 536 634 3646 4558 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 836 383 778 ---- 1132 767 412 754 603 603 F' - H 4 ---- E'- F'' E - E' C - C' 4 4 4 F''- H E - F' 4 4 905 ---- 778 ---- 223 ---- 563 ---- 1906 2383 4 C'- C''' 4 C'''- E ---- ---- ---- 767 1124 409 ---- 563 704 4611 5764 1132 767 412 ---- ---- ---- ---- ---- ---- 767 ---- ---- 409 ---- 1124 ---- ---- ---- 4611 1997 ---- 5764 2496 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 44 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Tabla de Bajada de Cargas Transmitidas por Ejes en Kg/m ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 1868 1494 727 767 EJE TRAMO CARGA DE AZOTEA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN AZOTEA E - E' CARGA DE MURO P.ALTA CARGA DE MURO P.BAJA CARGA EN Kg/m PRODUCTO DE CONCENTRACIONES EN ENTREPISO CARGA DE ENTREPISO CARGA SOBRE CIMIENTO CARGA SOBRE TERRENO 5 5 E'- G E - G 5 570 778 127 ---- ---- ---- 1475 1844 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 2086 1669 382 520 767 E - G 6 2463 1970 ---- ---- ---- 706 767 497 6 6 C'- E''' E'''- G C - C' 6 6 767 A - C 767 959 6 C - E 767 633 1400 1750 ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- 2328 1862 ---- ---- ---- 795 767 300 CARGAS ULTIMAS CARGAS ULTIMAS CARGAS ULTIMAS 1343 5083 ---- 5046 2237 365 1922 ---- 6376 ---- 6040 4900 7413 7312 10396 3787 ---- 3787 3759 3814 3395 ---- ---- 4358 4551 1343 1343 2057 2566 2302 2674 ---- 2701 4479 4663 3227 ---- ---- ---- ---- 4115 3850 2304 6357 ---- 6381 8070 ---- ---- 8070 3494 1014 1086 3336 ---- 2582 2615 1343 3448 ---- 3259 2450 2920 NOTA:LAS CARGAS ULTIMAS SE OBTUVIERON MULTIPLICANDO POR EL FACTOR DE CARGA 1.4*CARGAS SOBRE TERRENO NOTA:LAS CARGAS ULTIMAS SE OBTUVIERON MULTIPLICANDO POR EL FACTOR DE CARGA 1.4*CARGAS SOBRE TERRENO NOTA:LAS CARGAS ULTIMAS SE OBTUVIERON MULTIPLICANDO POR EL FACTOR DE CARGA 1.4*CARGAS SOBRE TERRENO NOTA:LAS CARGAS ULTIMAS SE OBTUVIERON MULTIPLICANDO POR EL FACTOR DE CARGA 1.4*CARGAS SOBRE TERRENO 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 A 5 5 5 5 B C D E F G H I 1 2 3 4 5 6 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 45 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Cargas Sobre Terreno en Kg/m 959 Kg/m 3302 Kg/m 5483 Kg/m 3199 Kg/m 3331 Kg/m 5244 Kg/m 2750 Kg/m 1646 Kg/m 4541 Kg/m 4558 Kg/m 5764 Kg/m 5764 Kg/m 5583 Kg/m 959 Kg/m 3712 Kg/m 8627 Kg/m 959 Kg/m 3604 Kg/m 3631 Kg/m 8795 Kg/m 7426 Kg/m 5149 Kg/m 3232 Kg/m 4314 Kg/m 4554 Kg/m 5223 Kg/m 2705 Kg/m 2705 Kg/m 2685 Kg/m 3251 Kg/m 959 Kg/m 1' 1'' C' D D F F H 2 3 H' H'' H F' 4' 4''' E' E D' C'' 4'' 5' 2' 2 Diseño de Cimentacion de Mamposteria Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 50 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Condiciones Generales - Tipo de Mamposteria (Piedras) Resistencia de la piedra a compresion en direccion normal a los planos de formacion = 150 Kg/cm2 Resistencia minima a compresion en direccion paralela a los planos de formacion = 100 Kg/cm2 - Esfuerzos Resistentes de diseño (Mamposteria) Mamposteria unida con mortero de resistencia a compresion mayor de 50 Kg/cm2 f*\H0.5999x;m\H1.667x; =20 Kg/cm2 (COMPRESION) v* =0.6 Kg/cm2 (CORTANTE) Mamposteria unida con mortero de resistencia a compresion menor de 50 Kg/cm2 f*\H0.5999x;m\H1.667x; =15 Kg/cm2 (COMPRESION) v* =0.4 Kg/cm2 (CORTANTE) Calculo de Cimientos -Diseño por compresion Datos: Casa Habitacion Ubicada en zona de transicion (Zona 2) q\H0.5999x;R\H1.667x; = Capacidad de carga del terreno 10 Ton/m2 F.C. = 1.4 Corona del Cimiento = 30 cm Formulas: A o B =\LF.C.*w\H0.5999x;s/t \H1.667x;\l q\H0.5999x;R \H1.667x;Siendo A=B*L donde L=1m Peralte = 1.50 Vuelo = H = 1.50 v Calculo de Cimientos -Revision por Cortante Para Cimientos de Doble Escarpio (2E) Fuerza Cortante = 2*Peralte*Profundidad*Esf.Cortante V\H0.5999x;R \H1.667x;= 2H x L x v* Para Cimientos de Lindero (L) Fuerza Cortante = Peralte*Profundidad*Esf.Cortante V\H0.5999x;R \H1.667x;= H x L x v* CORTANTE EN LA MAMPOSTERIA DISEÑO POR COMPRESION EN EL TERRENO TIPO INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 51 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Tabla de Calculos de Cimientos de Mamposteria DISEÑO TRAMO W\H0.5999x;U (Kg/m) \H1.667x; B =\L W\H0.5999x;U \l \H1.667x;q\H0.5999x;R (m) \H1.667x; v = B-C\H0.5999x; (m) \H1.667x; v = \LB-C\H0.5999x;\l \H1.667x;2\H0.5999x; (m) \H1.667x; H = 1.5 v\H0.5999x; (m) \H1.667x; V\H0.5999x;R\H1.667x; = HLv*\H0.5999x; (kg) \H1.667x; V\H0.5999x;R\H1.667x; = 2HLv*\H0.5999x; (kg) \H1.667x; SECCION B\H0.5999x; (m) \H1.667x; H \H0.5999x; (m) \H1.667x; SECCION FINAL CONSTRUCTIVO H \H0.5999x; (m) \H1.667x; B\H0.5999x; (m) \H1.667x; L A (1-6) 1343 0.13 ----- ----- ----- ----- ----- 0.13 ----- 0.60 0.60 2E B (1-1') 2E B (1''- 2) 5083 5046 0.51 0.50 ----- ----- 0.10 0.10 0.15 0.15 ----- ----- 0.50 0.15 0.51 0.15 7200 7200 0.60 0.60 0.60 0.60 C (2 -4) 2E C (4 -4'') 2E 2E C (5'- 6) 4525 6376 6040 0.45 0.63 0.60 ----- ----- ----- 0.075 0.17 0.15 0.11 0.25 0.22 ----- ----- ----- 7200 7200 7200 0.45 0.63 0.60 0.11 0.25 0.22 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 2E D (1-2) 12313 1.23 ----- 0.47 0.70 ----- 8400 1.30 0.70 1.23 0.70 2E E (4-5) 7312 0.73 ----- 0.21 0.31 ----- 7200 0.70 0.60 0.73 0.31 2E F (1-2) 10396 1.03 ----- 0.37 0.55 ----- 7200 1.00 0.60 1.03 0.55 2E G (4'''-5) ----- 0.37 3787 G (4-4') 2E ----- 7200 0.60 0.60 0.04 0.06 0.37 0.06 3787 0.37 ----- 0.04 0.06 ----- 7200 0.37 0.06 0.60 0.60 2E G (5-6) 3759 0.37 ----- 0.04 0.06 ----- 7200 0.37 0.06 0.60 0.60 2E H (3-4) 4358 7209 H (1-2) 2E 0.72 0.43 ----- ----- 0.07 0.10 ----- ----- 7200 0.60 0.60 0.21 0.31 7200 0.72 0.31 0.70 0.60 0.43 0.10 L I (3-6) 1343 0.13 ----- ----- ----- ----- ----- 0.13 ----- 0.60 0.60 L I (1-3) 4551 0.45 0.15 ----- 0.23 ----- 0.60 0.60 3600 0.45 0.23 1.40 1.20 ----- 8400 1.40 ----- 1.20 12079 6 (C-G) L 0.60 7200 0.60 0.60 7200 ----- ----- ----- ----- 2E 2E 0.60 7200 ----- ----- 2E 0.60 0.80 7200 ----- ----- 0.60 0.60 7200 2E 2E 0.60 7200 2E 2E 2E 0.60 0.70 0.60 0.60 0.60 0.60 3600 3600 ----- ----- 0.24 0.21 0.16 0.14 ----- ----- 0.46 0.44 4663 4479 1 (H-I) 1 (F-H) 0.80 0.70 0.60 0.60 4200 3600 ----- ----- 0.69 0.24 0.46 0.16 ----- ----- 0.76 0.46 7676 4623 1 (D-F) 1 (B-D) 0.60 0.60 ----- 0.13 ----- ----- ----- ----- ----- 0.13 1343 1 (A-B) L B\H0.5999x; (m) \H1.667x; H \H0.5999x; (m) \H1.667x; SECCION FINAL CONSTRUCTIVO H \H0.5999x; (m) \H1.667x; B\H0.5999x; (m) \H1.667x; SECCION V\H0.5999x;R\H1.667x; = 2HLv*\H0.5999x; (kg) \H1.667x; V\H0.5999x;R\H1.667x; = HLv*\H0.5999x; (kg) \H1.667x; H = 1.5 v\H0.5999x; (m) \H1.667x; v = \LB-C\H0.5999x;\l \H1.667x;2\H0.5999x; (m) \H1.667x; v = B-C\H0.5999x; (m) \H1.667x; B =\L W\H0.5999x;U \l \H1.667x;q\H0.5999x;R (m) \H1.667x; W\H0.5999x;U (Kg/m) \H1.667x; TRAMO DISEÑO Tabla de Calculos de Mamposteria Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 52 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TIPO DISEÑO POR COMPRESION EN EL TERRENO CORTANTE EN LA MAMPOSTERIA L L L L 0.46 0.76 0.44 0.46 0.24 0.69 0.21 0.24 2E 2 (B-C') 2 (D-F) 2 (F-H) 7342 3850 2304 0.73 0.39 0.23 ----- ----- ----- 0.22 0.05 ----- ----- ----- 0.33 0.08 ----- ----- 7200 7200 0.73 0.33 0.39 0.08 0.23 ----- ----- 0.60 0.60 0.60 0.60 3 (H-H') 3 (H''-I) 6357 6381 0.63 0.63 ----- ----- 0.17 0.17 0.25 0.25 ----- ----- 0.63 0.63 0.25 0.25 0.60 4 (C-C'') 4 (D'- E) 4 (E'- F') 8070 8070 7816 0.80 0.80 0.78 0.25 0.25 0.24 0.38 0.38 0.36 0.80 0.80 0.78 0.38 0.38 0.36 0.80 0.80 5 (E - G) 5197 0.51 0.11 0.17 0.51 0.17 L 6 (A-C) 1343 0.13 ----- ----- ----- ----- ----- 0.13 ----- 0.60 0.60 0.90 1.20 1.40 NOTA:LA CAPACIDAD DE CARGA DEL TERRENO SE CONSIDERO DE 10 Ton/m2 EL ESFUERZO CORTANTE EN LA MAMPOSTERIA ES DE 0.6 Kg/cm2 EL CIMIENTO MINIMO SE CONSIDERO DE 0.60m * 0.60m Y CORONA DE 0.30m NOTA:LA CAPACIDAD DE CARGA DEL TERRENO SE CONSIDERO DE 10 Ton/m2 EL ESFUERZO CORTANTE EN LA MAMPOSTERIA ES DE 0.6 Kg/cm2 EL CIMIENTO MINIMO SE CONSIDERO DE 0.60m * 0.60m Y CORONA DE 0.30m Planta de Cimentacion de Mamposteria Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 53 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 6 5 4 3 2 1 I H G F E D C B 5 5 5 5 A 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 54 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Tipos de Zapatas de Mamposteria ZAPATA 1' (Z1') ZAPATA 1 (Z1) ZAPATA 2 (Z2) ZAPATA 3 (Z3) ZAPATA 4 (Z4) ZAPATA 6 (Z6) ZAPATA 5 (Z5) ZAPATA 7 (Z7) Z1' Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 Z2 Z2 Z3 Z3 Z4 Z4 Z1 Z1 Z1 Z1 Z3 Z3 Z1 Z1 Z1' Z1' Z1' Z1' Z5 Z1' Z1' Z3 Z3 Z3 Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 Z6 Z6 Z6 Z6 Z6 Z6 Z1 Z1 Z1 Z1' Z7 B=60 B=130 B=70 B=100 B=80 B=60 B=80 B=120 H=60 H=70 H=60 H=60 H=60 H=60 H=70 H=140 30 30 30 30 30 30 30 30 ZAPATAS DE DOBLE ESCARPIO ZAPATAS DE LINDERO PLANTILLA DE PEDACERIA DE TABIQUE JUNTEADO CON MORTERO 1:6 \H2.228x; PLANTILLA \H2.228x; PLANTILLA \H2.228x; PLANTILLA \H2.228x; PLANTILLA \H2.228x; PLANTILLA DE PEDACERIA DE TABIQUE JUNTEADO CON MORTERO 1:6 \H2.228x; PLANTILLA DE PEDACERIA DE TABIQUE JUNTEADO CON MORTERO 1:6 \H2.228x; PLANTILLA DE PEDACERIA DE TABIQUE JUNTEADO CON MORTERO 1:6 \H2.228x; 5 5 ZONA DE ESCALERA 5 Area de Losa de Azotea Area de Losa de Entrepiso Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 59 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Area de las losas de azotea - Losa A= 58.1144 m2 - Losa B= 23.086 m2 - Losa C= 37.4198 m2 Area total= 118.62 m2 5 5 5 5 5 5 5 Losa A= 58.1144 m2 Losa B= 23.086 m2 Losa C= 37.4198 m2 Losa C= 37.4198 m2 Losa B= 23.086 m2 Losa A= 58.1144 m2 - 9.96 m2 = 48.1544 5 5 5 5 5 5 5 Area de las losas de entrepiso - Losa A= 48.1544 m2 - Losa B= 23.086 m2 - Losa C= 37.4198 m2 Area total= 108.66 m2 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 58 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 - Longitud de muros en la direccion X= 34.30m - Longitud de muros en la direccion Y= 24.08m - Longitud total= 58.38 m 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 57 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 Longitud de Muros de Planta Baja Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 56 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Longitud de muros en la direccion X= 45.44m - Longitud de muros en la direccion Y= 40.90m - Longitud total= 86.34 m INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 60 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Verificacion de Muros Sujetos a Cargas Horizontales (sismos) Estimacion del Peso de la Planta baja - Carga total de losa \L 448 Kg/m2 \l - Peso de muros \L 767 Kg/m \l - Area de la losa \L 108.66 Kg \l- Longitud total de muros \L 86.34 m \l PESO TOTAL DE LA PLANTA BAJA W=(Area de la losa)(Carga total de losa) + (Longitud total de muros) (Peso de muros) W= (108.66)(448) + (86.34)(767) W= \L 114903 Kg Longitud de Muros de Planta Alta INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 55 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Verificacion de Muros a Cargas Verticales Observando la distribucion de muros en la planta baja y segun la tabla de transmision de carga, vemos que el muro localizado en el eje D(1-2) tiene la mayor carga sobre el, por lo que un criterio que podemos tomar para esta revision de muros individualmente, es elegir el de mayor carga y verificarlo, y si este pasa, seria obvio el revisar los demas muros. Carga sobre muro D(1-2)= 7036 Kg/m P\H0.5999x;R \H1.667x;> P\H0.5999x;U \H1.667x; Donde: P\H0.5999x;U \H1.667x;= carga sobre muro * F.C. P\H0.5999x;U \H1.667x;= 7036*1.4= 9850 Kg/m P\H0.5999x;R \H1.667x;= F\H0.5999x;R \H1.667x;F\H0.5999x;E \H1.667x;f*\H0.5999x;m \H1.667x;A\H0.5999x;t \H1.667x;Donde: F\H0.5999x;R \H1.667x;= Factor de Resistencia = 0.6 F\H0.5999x;E \H1.667x;= Factor de reduccion por excentricidad = 0.7 para muros interiores f*\H0.5999x;m \H1.667x;= Resistencia de diseño en compresion de la mamposteria de tabiques de barro recocido = 15 Kg/cm2 Se toma en cuenta que f*\H0.5999x;m \H1.667x;se aumenta 4 Kg/cm2 por se muro confinado. A\H0.5999x;t \H1.667x;= Area del muro en Planta = 14*100 = 1400 cm2 P\H0.5999x;R \H1.667x;= 0.6*0.7*19*1400 = 11 172 Kg P\H0.5999x;R\H1.667x; > P\H0.5999x;U \H1.667x;lo que nos indica que el muro pasa y no es necesario revisar los demas muros. Estimacion del Peso de la Planta alta - Carga total de losa \L 671 Kg/m2 \l - Peso de muros \L 767 Kg/m \l - Area de la losa \L 118.62 Kg \l- Longitud total de muros \L 58.38 m \l PESO TOTAL DE LA PLANTA ALTA W=(Area de la losa)(Carga total de losa) + (Longitud total de muros) (Peso de muros) W= (118.62)(671) + (58.38)(767) W= \L 124372 Kg DATOS: - Muros de tabique rojo recocido v*=3 Kg/cm2 - Ubicacion: Zona sismica 2 - Coeficiente Sismico = C\H0.5999x;s\H1.667x; = 0.32 Coeficiente sismico reducidos por ductibilidad para el metodo simplificado 0.16 (estructuras del grupo B) - Peso del nivel 2 = 124.372 Ton. - Peso del nivel 1 = 114.903 Ton. - Peso total = 239.275 Ton. - Factor de carga para sismo = 1.1 SOLUCION: F.C * P\H0.5999x;T \H1.667x;= 1.1*239.275 = 263.202 Ton. - Fuerza Sismica en la Base de la Estructura V\H0.5999x;S \H1.667x;= C\H0.5999x;S \H1.667x;P\H0.5999x;T \H1.667x;= 0.16*263.202 = 42.11 Ton. - Fuerza sismica en cada Nivel F\H0.5999x;i\H1.667x;=\L P\H0.5999x;i\H1.667x;h\H0.5999x;i \H1.667x;\l V\H0.5999x;S \H1.667x; P\H0.5999x;i\H1.667x;h\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;2\H1.667x;=\L 1.1*124.372*5.40 \l 42.11 = 28.80 Ton.\L \l 1.1*124.372*5.40+1.1*114.903*2.70 F\H0.5999x;1\H1.667x;=\L 1.1*114.903*2.70 \l 42.11 = 13.31 Ton.\L \l 1.1*124.372*5.40+1.1*114.903*2.70 Por lo tanto los cortantes son los siguientes: V\H0.5999x;2\H1.667x; = F\H0.5999x;2 \H1.667x;= 28.80 Ton. V\H0.5999x;1 \H1.667x;= F\H0.5999x;1\H1.667x;+F\H0.5999x;2 \H1.667x;= 28.80+13.31 = 42.11 Ton. Calculo de las Fuerzas Sismicas en cada nivel de la estructura Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 61 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 62 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Determinacion de la Resistencia de Muros de Planta Baja a la Fuerza Cortante Sismica Determinacion de la resistencia de muros a fuerzas sismicas V\H0.5999x;R \H1.667x;= F\H0.5999x;R\H1.667x; ( 0.5v*A\H0.5999x;T\H1.667x; + 0.3P ) <1.5 F\H0.5999x;R\H1.667x;v*A\H0.5999x;T \H1.667x;Para la aplicacion de la expresion anterior es valido realizar la simplificacion en la determinacion del esfuerzo vertical que actua en los muros respectivos, por lo que consideraremos que el esfuerzo vertical es el mismo en todos los muros de la planta respectiva, por lo tanto, el valor de este lo obtendremos de la manera siguiente: r\H0.5999x;p \H1.667x;= \LP\H0.5999x;T\l \H1.667x; tl Donde: P\H0.5999x;T \H1.667x;= Peso total de la estructura t = Espesor del muro l = Longitud de muros en planta baja r\H0.5999x;p\H1.667x; = \L 263202 \l = 2.18 Kg/cm2 14*8634\L \H0.5999x;\l \H1.667x;v\H0.5999x;R \H1.667x;= (0.5v* + 0.3r\H0.5999x;p\H1.667x;) = (0.5*3 + 0.3*2.18) = 2.15 Kg/cm2 Calculando la resistencia de los muros mediante la expresion simplificada tomando en cuenta la esbeltez del muro V\H0.5999x;R \H1.667x;= F\H0.5999x;R \H1.667x;v\H0.5999x;R \H1.667x;A\H0.5999x;T \H1.667x;F\H0.5999x;R \H1.667x;= 0.6 debido a que son muros confinados A B C D E F G H I 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 28448 3570 2296 2352 2884 686 630 4200 18970 36698 4605 2962 3035 3720 895 813 5418 24472 82618 Observamos que V\H0.5999x;R \H1.667x;= 82 618 Kg > V\H0.5999x;S \H1.667x;= 42 110 Kg, por lo tanto, los muros en la direccion X-X resisten adecuadamente Revision de la resistencia de los muros de la planta baja en la direccion X-X Revision de la resistencia de los muros de la planta baja en la direccion Y-Y Observamos que V\H0.5999x;R \H1.667x;= 70 253 Kg > V\H0.5999x;S \H1.667x;= 42 110 Kg, por lo tanto, los muros en la direccion X-X resisten adecuadamente 70253 5707 903 5960 6086 831 3106 1950 1463 18349 4424 700 4620 4718 644 2408 1512 1134 14224 Muros L (m) \Lh\H0.5999x;\l \H1.667x; (1.33\LL\l)^ 2 Areas de muros (cm2) V\H0.5999x;R \H1.667x;(Kg) L h 1 10.16 0.26 1 2 0.81 3.33 1 3 1.08 2.50 1 4 1.72 1.56 1 5 0.46 5.86 1 6 3.37 0.80 1 8 3.30 0.81 1 9 0.50 5.40 1 10 3.16 0.85 1 \U+2211 11 3.30 0.81 1 12 0.88 3.06 1 13 10.16 0.26 1 4620 1232 14224 5960 1589 18349 Verificacion de la Resistencia de Muros de Planta Baja a la Fuerza Cortante Sismica \H0.5999x; H\H1.667x; \H0.5999x;F\H1.667x; \H0.5999x; 1306 Kg/m\H1.667x; INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 64 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Trabes Trabes de Azotea 2(F-H) 5 5 E(5-6) \H0.5999x; 911 Kg/m\H1.667x; \H0.5999x;5\H1.667x; \H0.5999x; 6\H1.667x; 5 2(D-F) Trabes de Entrepiso \H0.5999x; 1207 Kg/m\H1.667x; \H0.5999x;D\H1.667x; \H0.5999x; F\H1.667x; 5 \H0.5999x; H\H1.667x; 2(F-H) \H0.5999x; 1181 Kg/m\H1.667x; \H0.5999x;F\H1.667x; \H0.5999x; 6\H1.667x; 5 \H0.5999x; 1115 Kg/m\H1.667x; \H0.5999x;5\H1.667x; E(5-6) Diseño de Trabe 2(F-H) AZOTEA Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 65 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5 \H0.5999x;F\H1.667x; \H0.5999x; H\H1.667x; ANALISIS ESTRUCTURAL - Las reacciones en F,H valen: R\H0.5999x;F,H\H1.667x; = \LWL\l = \L1306*2.86\l = 1868 Kg\L \l 2 2 - Momento Maximo vale: M\H0.5999x;max \H1.667x;= \LWL^ 2\l (en el centro) 8 = \L1306(2.86^ 2) \l = 1335 Kg/m\L 8 M\H0.5999x;u \H1.667x;= F.CM\H0.5999x;max \H1.667x;F.C= Factor de Carga = 1.4 M\H0.5999x;u \H1.667x;= (1.4)(1335)=1869 Kg/m \H0.5999x; 1868 Kg\H1.667x; \H0.5999x; 1868 Kg\H1.667x; \H0.5999x; 1335 Kg/m\H1.667x; DATOS: f'c= 200Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 (Armado Longitudinal) fy= 2530 Kg/cm2 (Armado Transversal) f*c=0.8f'c= 160 Kg/cm2 f''c= 0.85f*c=0.85*160= 136 Kg/cm2 DISEÑO POR FLEXION - Proponemos una seccion: b=20cm h=35cm - Peralte efectivo: d=h-r = 35-2 = 33 cm \L M\H0.5999x;u\H1.667x; \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c \L 186900 \l = q-0.5(q^ 2)\L \l0.9*20(33^ 2)136 0.070=q-0.5(q^ 2) q^ 2-2q+0.140=0 q=0.075 p=q\Lf''c \l fy p=O.O75 \L 136 \l = 0.00242 > p\H0.5999x;min\L \H1.667x;\l 4200 AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd = 0.00242*20*33 = 1.60 cm2 NUMERO DE BARRAS N.V=\LA\H0.5999x;S \l \H1.667x;a\H0.5999x;S \H1.667x;- Se propone No 3 = \L1.60\l = 3 Barras\L \l 0.71 Con 3 Barras del No 3 tenemos una A\H0.5999x;s\H1.667x;= 2.13cm2\L \l \H0.5999x; 2#3\H1.667x; \H0.5999x; 1#3\H1.667x; \A1;DISEÑO POR CORTANTE - Revision de la seccion V\H0.5999x;u\H1.667x;<2.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*c = 2.5*0.8*20*33* 160 = 16697 Kg V\H0.5999x;u\H1.667x;=1868*1.4=2615 Kg (COMO 2615<16697 SE ACEPTA LA SECCION) - Calculo de la separacion de estribos S=\LF\H0.5999x;R\H1.667x;Avfyd\l V\H0.5999x;U\H1.667x;-V\H0.5999x;CR \H1.667x;donde V\H0.5999x;CR\H1.667x; es el cortante que toma el concreto p=\LA\H0.5999x;s\H1.667x;\l = \L 1.60 \l = 0.00242 (COMO 0.00242<0.015 \L \H0.5999x;\l \H1.667x;bd 20*33 SE PUEDE CALCULAR V\H0.5999x;CR\H1.667x;) V\H0.5999x;CR\H1.667x; = F\H0.5999x;R\H1.667x;bd(0.20+20p) f*c 0.8*20*33(0.20+20*0.00242) 160 = 1659 Kg - Cortante que toman los estribos: V\H0.5999x;u\H1.667x;-V\H0.5999x;CR\H1.667x; = 2615-1659 = 959 Kg Av= Area de acero transversal de alambron de \H0.7027x;\S1#4;\H1.423x;" = 0.64 S=\L0.8*0.64*2530*33\l = 45 cm\L \l 959 La separacion no debe exceder de \LF\H0.5999x;R\H1.667x;Avfy\l = \L0.8*0.64*2530\l = 18 cm\L \l3.5 b 3.5*20 La separacion no debe exceder de d/2 si: V\H0.5999x;U\H1.667x;<1.5 F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*c 1.5*0.8*20*33 160 = 10 018 Kg (COMO 2615<10018 LA SEPARACION NO DEBE EXCEDER d/2) S\H0.5999x;max\H1.667x;=33/2 = 17 cm \H0.5999x; 1#3\H1.667x; \H0.5999x; E#2 a 17\H1.667x; ARMADO DE TRABE 2(F-H) AZOTEA ARMADO DE TRABE E(5-6) AZOTEA \H0.5999x; E#2 a 17\H1.667x; \A1;DISEÑO POR CORTANTE - Revision de la seccion V\H0.5999x;u\H1.667x;<2.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*c = 2.5*0.8*20*33* 160 = 16697 Kg V\H0.5999x;u\H1.667x;=1180*1.4=1652 Kg (COMO 1652<16697 SE ACEPTA LA SECCION) - Calculo de la separacion de estribos S=\LF\H0.5999x;R\H1.667x;Avfyd\l V\H0.5999x;U\H1.667x;-V\H0.5999x;CR \H1.667x;donde V\H0.5999x;CR\H1.667x; es el cortante que toma el concreto p=\LA\H0.5999x;s\H1.667x;\l = \L 1 \l = 0.00151 (COMO 0.00151<0.015 \L \H0.5999x;\l \H1.667x;bd 20*33 SE PUEDE CALCULAR V\H0.5999x;CR\H1.667x;) V\H0.5999x;CR\H1.667x; = F\H0.5999x;R\H1.667x;bd(0.20+20p) f*c 0.8*20*33(0.20+20*0.00151) 160 = 1537 Kg - Cortante que toman los estribos: V\H0.5999x;u\H1.667x;-V\H0.5999x;CR\H1.667x; = 1652-1537 = 115 Kg Av= Area de acero transversal de alambron de \H0.7045x;\S1#4;\H1.419x;" = 0.64 S=\L0.8*0.64*2530*33\l = 372 cm\L \l 115 La separacion no debe exceder de \LF\H0.5999x;R\H1.667x;Avfy\l = \L0.8*0.64*2530\l = 18 cm\L \l3.5 b 3.5*20 La separacion no debe exceder de d/2 si: V\H0.5999x;U\H1.667x;<1.5 F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*c 1.5*0.8*20*33 160 = 10 018 Kg (COMO 1652<10018 LA SEPARACION NO DEBE EXCEDER d/2) S\H0.5999x;max\H1.667x;=33/2 = 17 cm p=q\Lf''c \l fy p=O.O45 \L 136 \l = 0.00145 > p\H0.5999x;min\L \H1.667x;\l 4200 AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd = 0.00145*20*33 = 1 cm2 NUMERO DE BARRAS N.V=\LA\H0.5999x;S \l \H1.667x;a\H0.5999x;S \H1.667x;- Se propone No 3 = \L 1 \l = 2 Barras\L \l 0.71 Con 2 Barras del No 3 tenemos una A\H0.5999x;s\H1.667x;= 1.42cm2\L \l DISEÑO POR FLEXION - Proponemos una seccion: b=20cm h=35cm - Peralte efectivo: d=h-r = 35-2 = 33 cm \L M\H0.5999x;u\H1.667x; \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c \L 107000 \l = q-0.5(q^ 2)\L \l0.9*20(33^ 2)136 0.040=q-0.5(q^ 2) q^ 2-2q+0.080=0 q=0.045 DATOS: f'c= 200Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 (Armado Longitudinal) fy= 2530 Kg/cm2 (Armado Transversal) f*c=0.8f'c= 160 Kg/cm2 f''c= 0.85f*c=0.85*160= 136 Kg/cm2 \H0.5999x; 764 Kg/m\H1.667x; \H0.5999x; 1180 Kg\H1.667x; \H0.5999x; 1180 Kg\H1.667x; ANALISIS ESTRUCTURAL - Las reacciones en 5,6 valen: R\H0.5999x;5,6\H1.667x; = \LWL\l = \L911*2.59\l = 1180 Kg\L \l 2 2 - Momento Maximo vale: M\H0.5999x;max \H1.667x;= \LWL^ 2\l (en el centro) 8 = \L911(2.59^ 2) \l = 764 Kg/m\L 8 M\H0.5999x;u \H1.667x;= F.CM\H0.5999x;max \H1.667x;F.C= Factor de Carga = 1.4 M\H0.5999x;u \H1.667x;= (1.4)(764)=1070 Kg/m INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 66 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Trabe E(5-6) AZOTEA \H0.5999x; 6\H1.667x; \H0.5999x;5\H1.667x; \H0.5999x; 911 Kg/m\H1.667x; 5 \H0.5999x; 1306 Kg/m\H1.667x; NOTA: Como la carga de las trabes 2(D-F), 2(F-H),E(5-6) es similar se va a analizar la mas desfaborable la cual es 2(D-F) y el armado de dicha trabe se tomara en cuenta para las otras dos trabes las cuales son 2(F-H) y E(5-6). \H0.5999x; 2#3\H1.667x; \H0.5999x; 2#3\H1.667x; \H0.5999x; 2#3\H1.667x; \H0.5999x; 2#3\H1.667x; \H0.5999x; 2#3\H1.667x; \H0.5999x; 2#3\H1.667x; \H0.5999x; 2#3\H1.667x; \H0.5999x; 2#3\H1.667x; \H0.5999x; 2#4\H1.667x; Diseño de Trabe 2(D-F) ENTREPISO Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 67 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA ANALISIS ESTRUCTURAL - Las reacciones en D,F valen: R\H0.5999x;D,F\H1.667x; = \LWL\l = \L1207*4.57\l = 2758 Kg\L \l 2 2 - Momento Maximo vale: M\H0.5999x;max \H1.667x;= \LWL^ 2\l (en el centro) 8 = \L1207(4.57^ 2) \l = 3151 Kg/m\L 8 M\H0.5999x;u \H1.667x;= F.CM\H0.5999x;max \H1.667x;F.C= Factor de Carga = 1.4 M\H0.5999x;u \H1.667x;= (1.4)(3151)=4411 Kg/m \H0.5999x; 2758 Kg\H1.667x; \H0.5999x; 2758 Kg\H1.667x; \H0.5999x; 3151 Kg/m\H1.667x; DATOS: f'c= 200Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 (Armado Longitudinal) fy= 2530 Kg/cm2 (Armado Transversal) f*c=0.8f'c= 160 Kg/cm2 f''c= 0.85f*c=0.85*160= 136 Kg/cm2 DISEÑO POR FLEXION - Proponemos una seccion: b=20cm h=35cm - Peralte efectivo: d=h-r = 35-2 = 33 cm \L M\H0.5999x;u\H1.667x; \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c \L 441100 \l = q-0.5(q^ 2)\L \l0.9*20(33^ 2)136 0.165=q-0.5(q^ 2) q^ 2-2q+0.330=0 q=0.185 p=q\Lf''c \l fy p=O.185 \L 136 \l = 0.00599 > p\H0.5999x;min\L \H1.667x;\l 4200 AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd = 0.00599*20*33 = 4 cm2 NUMERO DE BARRAS N.V=\LA\H0.5999x;S \l \H1.667x;a\H0.5999x;S \H1.667x;- Se propone No 4 = \L 4 \l = 4 Barras\L \l 1.27 Con 4 Barras del No 4 tenemos una A\H0.5999x;s\H1.667x;= 5.08 cm2\L \l \A1;DISEÑO POR CORTANTE - Revision de la seccion V\H0.5999x;u\H1.667x;<2.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*c = 2.5*0.8*20*33* 160 = 16697 Kg V\H0.5999x;u\H1.667x;=2758*1.4=3861 Kg (COMO 3861<16697 SE ACEPTA LA SECCION) - Calculo de la separacion de estribos S=\LF\H0.5999x;R\H1.667x;Avfyd\l V\H0.5999x;U\H1.667x;-V\H0.5999x;CR \H1.667x;donde V\H0.5999x;CR\H1.667x; es el cortante que toma el concreto p=\LA\H0.5999x;s\H1.667x;\l = \L 4 \l = 0.00606 (COMO 0.00606<0.015 \L \H0.5999x;\l \H1.667x;bd 20*33 SE PUEDE CALCULAR V\H0.5999x;CR\H1.667x;) V\H0.5999x;CR\H1.667x; = F\H0.5999x;R\H1.667x;bd(0.20+20p) f*c 0.8*20*33(0.20+20*0.00606) 160 = 2145 Kg - Cortante que toman los estribos: V\H0.5999x;u\H1.667x;-V\H0.5999x;CR\H1.667x; = 3861-2145 = 1716 Kg Av= Area de acero transversal de alambron de \H0.7063x;\S1#4;\H1.416x;" = 0.64 S=\L0.8*0.64*2530*33\l = 24 cm\L \l 1716 La separacion no debe exceder de \LF\H0.5999x;R\H1.667x;Avfy\l = \L0.8*0.64*2530\l = 18 cm\L \l3.5 b 3.5*20 La separacion no debe exceder de d/2 si: V\H0.5999x;U\H1.667x;<1.5 F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*c 1.5*0.8*20*33 160 = 10 018 Kg (COMO 3861<10018 LA SEPARACION NO DEBE EXCEDER d/2) S\H0.5999x;max\H1.667x;=33/2 = 17 cm \H0.5999x; E#2 a 17\H1.667x; ARMADO DE TRABE 2(D-F), 2(F-H) Y E(5-6) ENTREPISO \H0.5999x; F\H1.667x; \H0.5999x;D\H1.667x; \H0.5999x; 1207 Kg/m\H1.667x; 5 \H0.5999x; 2#4\H1.667x; \H0.5999x; 2#4\H1.667x; \H0.5999x; 2#4\H1.667x; \H0.5999x; 2#3\H1.667x; 5 5 5 5 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;=1.4*671 = 939 Kg/m2 TAB 8 TAB 7 TAB 6 TAB 5 TAB 4 TAB 3 TAB 2 TAB 1 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 68 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Azotea D' A 5 5 5 5 B C E F G H I 1 2 4 5 6 5 5 5 5 5 5 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;= 939 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;= 939 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;= 939 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;=1.4*406 = 568 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;=568 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;=568 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;=568 Kg/m2 Diseño de Losa de Azotea Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 69 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA DATOS: Losas macizas coladas monoliticamente al muro f'c= 200 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2F F.C = 1.4 F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.90 (FLEXION) F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.80 (CORTANTE) CONSTANTES DE CALCULO: f*c=0.8f`c = 160 Kg/cm2 f''c= 0.85(160) = 136 Kg/cm2 fs=0.6fy = 2520 Kg/cm2 p\H0.5999x;min\H1.667x;= \L0.7 f'c\l = 0.0024 Kg/cm2\L \l fy p\H0.5999x;b\H1.667x;= \Lf''c\l \L 6000 \l = \L 136 \l \L 6000 \l = 0.019 Kg/cm2\L \l fy 6000+fy 4200 6000+4200 p\H0.5999x;max\H1.667x;= 0.9p\H0.5999x;b\H1.667x; = 0.9*0.019 = 0.017 Kg/cm2 CALCULO DEL PERALTE \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;=1.4*671 = 939 Kg/m2 TAB 1 B D' 1 2 5 5 BORDE DISCONTINUO BORDE DISCONTINUO BORDE DISCONTINUO BORDE INTERIOR 0.034 f\H0.5999x;S \H1.667x;W = 0.034 2520*671 = 1.22 El peralte valdra: d= \L(457+457+323)*1.25+323\l * 1.22 = 10 cm.\L \l 270 El peralte total h valdra: h= 2+10 = 12 cm. NOTA: PARA CALCULAR EL PERALTE SE TOMO EL TABLERO MAS DESFAVORABLE EN ESTE CASO ES EL TABLERO 1 4 4 TABLERO a1 (m) a2 (m) a1/a2 W\H0.5999x;U M\H0.5999x;U=\H1.667x;\LW\H0.5999x;u\H1.667x;(a1)^ 2\l * coef.\L \l 10000 1 2 3 4 5 6 7 8 3.23 4.57 0.70 939 3.23 3.29 1.0O 939 3.00 3.23 0.90 939 4.62 4.92 1.00 568 2.13 9.74 0.00 939 4.66 4.89 1.00 568 2.00 3.00 0.70 568 2.66 3.00 0.90 568 0.97*coef. 0.97*coef. 0.85*coef. 1.21*coef. 0.42*coef. 1.23*coef. 0.23*coef. 0.40*coef. CALCULO DE LOS MOMENTOS ULTIMOS POR UNIDAD DE ANCHO EN LAS FRANJAS CENTRALES Y LATERALES DE CADA TABLERO 5 5 5 5 5 5 5 5 6 5 4 2 1 I H G F E C B 5 5 5 5 A D' Diseño de Losa de Azotea Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 70 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TAB 1 TAB 2 TAB 3 TAB 4 TAB 5 TAB 6 TAB 7 TAB 8 5 5 5 630 998 998 326 179 516 236 142 429 471 259 277 297 190 129 315 315 133 357 357 167 326 129 206 324 137 190 190 190 137 190 137 324 190 137 190 451 240 451 372 133 236 371 176 219 360 138 206 -104 0.40*coef. 0.23*coef. 1.23*coef. 0.42*coef. 1.21*coef. 0.85*coef. 0.97*coef. 0.97*coef. 8 7 6 5 4 3 2 1 TABLERO MOMENTOS FLEXIONANTES ULTIMOS EN FRANJAS CENTRALES Y FRANJAS LATERALES DE TABLEROS DE LOSA 5 5 5 5 5 5 5 6 5 4 2 1 I H G F E C B 5 5 5 5 A D' TAB 1 TAB 2 TAB 3 TAB 4 TAB 5 TAB 6 TAB 7 TAB 8 5 5 5 +265 -419 -419 -137 +75 -217 -229 +138 -416 -457 +251 -269 -288 -184 +125 -306 -306 +129 -303 -303 +142 -277 +110 -175 -392 +166 -230 -230 -230 +166 -234 +169 -399 -234 +169 -234 +55 -104 -86 +31 -54 -148 +70 -88 -144 +55 -82 Diseño de Losa de Azotea Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 71 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA VALORES DE LOS COEFICIENTES Y VALORES DE LOS MOMENTOS ULTIMOS PARA CADA TABLERO TABLERO INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 72 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Azotea TABLA DE CALCULO DEL TABLERO 1 MOMENTO CLARO MOMENTOS FLEXIONANTES q P AS S (TEORICO) S (REAL) NOTA: - TABLERO 1 - DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS - TABLERO 2 - DE BORDE UN LADO LARGO DISCONTINUO - TABLERO 3 - DE BORDE UN LADO CORTO DISCONTINUO - TABLERO 4 - DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS - TABLERO 5 - DE BORDE UN LADO CORTO DISCONTINUO - TABLERO 6 - DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS - TABLERO 7 - DE BORDE UN LADO CORTO DISCONTINUO - TABLERO 8 - DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS POSITIVO CORTO LARGO CORTO LARGO LARGO CORTO 457 416 269 229 251 138 \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; 0.038 0.034 0.022 0.019 0.014 0.008 0.00123 0.00110 0.00071 0.00061 0.00045 0.00025 1.23 1.10 0.71 0.61 0.54 0.30 57.72 64.54 100 116.39 131.48 236.66 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 273.07 145 87.65 100 0.26 0.26 0.49 0.81 0.77 0.00022 0.00022 0.00049 0.00081 0.00077 0.007 0.007 0.015 0.025 0.024 - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c 129 125 184 306 288 CORTO LARGO CORTO LARGO CORTO POSITIVO NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES DE BORDE DE UN LADO LARGO DISCONTINUO S (REAL) S (TEORICO) AS P q MOMENTOS FLEXIONANTES CLARO MOMENTO TABLA DE CALCULO DEL TABLERO 2 Diseño de Losa de Azotea Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 73 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TABLERO LARGO LARGO TABLERO INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 74 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Azotea TABLA DE CALCULO DEL TABLERO 3 MOMENTO CLARO MOMENTOS FLEXIONANTES q P AS S (TEORICO) S (REAL) DE BORDE DE UN LADO CORTO DISCONTINUO NEGATIVO EN BORDES INTERIORES NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS POSITIVO CORTO LARGO CORTO LARGO CORTO 303 277 175 142 110 \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; 0.025 0.022 0.014 0.008 0.006 0.00081 0.00071 0.00045 0.00026 0.00019 0.71 0.81 0.45 0.31 0.22 100 87.65 157.77 273.07 373.68 30 30 30 30 30 30 30 30 208.82 116.39 68.93 0.34 0.61 1.03 0.00029 0.00061 0.00103 0.009 0.019 0.032 - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c 166 166 230 230 392 CORTO LARGO LARGO CORTO LARGO CORTO POSITIVO NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS S (REAL) S (TEORICO) AS P q MOMENTOS FLEXIONANTES CLARO MOMENTO TABLA DE CALCULO DEL TABLERO 4 Diseño de Losa de Azotea Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia HOJA No 75 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TABLERO 0.019 0.00061 0.61 116.39 30 0.009 0.00029 0.34 30 30 30 710 157.77 0.10 0.45 0.00009 0.00045 0.003 0.014 0.011 0.019 0.034 - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c 75 265 137 217 419 CORTO LARGO CORTO LARGO CORTO POSITIVO NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES DE BORDE DE UN LADO CORTO DISCONTINUO S (REAL) S (TEORICO) AS P q MOMENTOS FLEXIONANTES CLARO MOMENTO TABLA DE CALCULO DEL TABLERO 5 Diseño de Losa de Azotea Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 76 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TABLERO LARGO 0.00110 1.10 64.54 30 0.00061 0.61 116.39 30 0.00045 0.54 131.48 30 273.07 208.82 - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c 169 169 234 234 234 399 CORTO LARGO LARGO CORTO LARGO CORTO POSITIVO NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS S (REAL) S (TEORICO) AS P q MOMENTOS FLEXIONANTES CLARO MOMENTO TABLA DE CALCULO DEL TABLERO 6 Diseño de Losa de Azotea Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 77 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TABLERO 0.032 0.00103 1.03 68.93 30 0.019 0.00061 0.61 116.39 30 30 116.39 0.61 0.00061 0.019 0.019 0.00061 0.61 116.39 30 0.009 0.00029 0.34 208.82 30 30 208.82 0.34 0.00029 0.009 30 30 30 30 87.65 100 0.81 0.71 0.00071 0.00081 0.002 0.004 0.004 0.008 0.008 - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c 31 55 54 86 104 CORTO LARGO CORTO LARGO CORTO POSITIVO NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES DE BORDE DE UN LADO CORTO DISCONTINUO S (REAL) S (TEORICO) AS P q MOMENTOS FLEXIONANTES CLARO MOMENTO TABLA DE CALCULO DEL TABLERO 7 Diseño de Losa de Azotea Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 78 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TABLERO LARGO 0.00009 0.10 710 30 0.00009 0.10 710 710 0.10 0.00009 30 30 30 30 30 30 TABLERO INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 79 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Azotea TABLA DE CALCULO DEL TABLERO 8 MOMENTO CLARO MOMENTOS FLEXIONANTES q P AS S (TEORICO) S (REAL) DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS POSITIVO CORTO LARGO CORTO LARGO LARGO CORTO 148 144 88 82 7O 55 \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; 0.008 0.00026 0.31 273.07 0.008 0.00026 0.31 273.07 0.008 0.00071 0.71 100 100 0.71 0.00071 0.008 0.008 0.00071 0.71 100 0.004 0.00009 0.10 710 REVISION POR CORTANTE DEL PERALTE V\H0.5999x;U\H1.667x;= \L a1 \l - d W\H0.5999x;U \H1.667x;\L3.23\l -0.10 939\L \l \L 2 \l * 1.15 = \L 2 \l * 1.15 \L \l 1+ \La1\l ^ 6 1 + \L3.23\l ^ 6\L \l a2 4.57 V\H0.5999x;U\H1.667x;= 1465 Kg - RESISTENCIA DE LA LOSA AL CORTANTE V\H0.5999x;CR\H1.667x;= 0.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*c = 0.5*0.8*100*10 200 = 5657 Kg COMO 5657 Kg > 1465 Kg, SE CONCLUYE QUE EL PERALTE SE ACEPTA POR FUERZA CORTANTE INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 80 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Azotea 5 5 5 #3 a 30 cm. D' A 5 5 5 5 B C E F G H I 1 2 4 5 6 5 5 5 5 5 5 5 ARMADO DE LA LOSA DE AZOTEA #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. TAB 1 TAB 2 TAB 3 TAB 4 TAB 5 TAB 7 TAB 6 #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. ARMADO DE LA LOSA DE ENTREPISO #3 a 30 cm. Diseño de Losa de Entrepiso Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 92 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA REVISION POR CORTANTE DEL PERALTE V\H0.5999x;U\H1.667x;= \L a1 \l - d W\H0.5999x;U \H1.667x;\L3.23\l -0.10 725\L \l \L 2 \l * 1.15 = \L 2 \l * 1.15 \L \l 1+ \La1\l ^ 6 1 + \L3.23\l ^ 6\L \l a2 4.71 V\H0.5999x;U\H1.667x;= 1144 Kg - RESISTENCIA DE LA LOSA AL CORTANTE V\H0.5999x;CR\H1.667x;= 0.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*c = 0.5*0.8*100*10 200 = 5657 Kg COMO 5657 Kg > 1144 Kg, SE CONCLUYE QUE EL PERALTE SE ACEPTA POR FUERZA CORTANTE - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c 70 90 106 112 184 190 CORTO LARGO LARGO CORTO LARGO CORTO POSITIVO NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS S (REAL) S (TEORICO) AS P q MOMENTOS FLEXIONANTES CLARO MOMENTO TABLA DE CALCULO DEL TABLERO H Diseño de Losa de Entrepiso Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 91 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TABLERO 30 30 30 30 30 30 0.00009 0.10 710 30 LARGO TABLERO INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 90 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Entrepiso TABLA DE CALCULO DEL TABLERO G MOMENTO CLARO MOMENTOS FLEXIONANTES q P AS S (TEORICO) S (REAL) DE BORDE DE UN LADO CORTO DISCONTINUO NEGATIVO EN BORDES INTERIORES NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS POSITIVO CORTO LARGO CORTO LARGO CORTO 131 108 68 70 39 \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; 0.002 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 TABLERO INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 89 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Entrepiso TABLA DE CALCULO DEL TABLERO F MOMENTO CLARO MOMENTOS FLEXIONANTES q P AS S (TEORICO) S (REAL) DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS POSITIVO CORTO LARGO CORTO LARGO LARGO CORTO 509 298 298 298 215 215 \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; 30 30 30 LARGO TABLERO INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 88 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Entrepiso TABLA DE CALCULO DEL TABLERO E MOMENTO CLARO MOMENTOS FLEXIONANTES q P AS S (TEORICO) S (REAL) DE BORDE DE UN LADO CORTO DISCONTINUO NEGATIVO EN BORDES INTERIORES NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS POSITIVO CORTO LARGO CORTO LARGO CORTO 319 165 104 201 57 \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; 30 30 30 30 TABLERO INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 87 Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Entrepiso TABLA DE CALCULO DEL TABLERO D MOMENTO CLARO MOMENTOS FLEXIONANTES q P AS S (TEORICO) S (REAL) DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS POSITIVO CORTO LARGO CORTO LARGO LARGO CORTO 499 293 293 210 210 \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; 30 30 30 LARGO TABLERO INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 86 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Entrepiso TABLA DE CALCULO DEL TABLERO B MOMENTO CLARO MOMENTOS FLEXIONANTES q P AS S (TEORICO) S (REAL) DE BORDE DE UN LADO LARGO DISCONTINUO NEGATIVO EN BORDES INTERIORES NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS POSITIVO CORTO LARGO CORTO LARGO CORTO 344 312 215 183 105 \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; 0.025 0.00081 0.81 87.65 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c \l fy - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s \H1.667x;\l A\H0.5999x;s\H1.667x; \A1;DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo d=12 cm en caso de que el momento sea positivo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE \H0.7x;\S3#8;\H1.428x;") f''c= 136 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q \L M \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c 97 97 135 135 230 230 CORTO LARGO LARGO CORTO LARGO CORTO POSITIVO NEGATIVO EN BORDES DISCONTINUOS NEGATIVO EN BORDES INTERIORES DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS NOTA: - TABLERO A - DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS - TABLERO B - DE BORDE UN LADO LARGO DISCONTINUO - TABLERO D - DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS - TABLERO E - DE BORDE UN LADO CORTO DISCONTINUO - TABLERO F - DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS - TABLERO G - DE BORDE UN LADO CORTO DISCONTINUO - TABLERO H - DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS S (REAL) S (TEORICO) AS P q MOMENTOS FLEXIONANTES CLARO MOMENTO TABLA DE CALCULO DEL TABLERO A Diseño de Losa de Entrepiso Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 85 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA TABLERO VALORES DE LOS COEFICIENTES Y VALORES DE LOS MOMENTOS ULTIMOS PARA CADA TABLERO INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 84 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Entrepiso -106 +70 -184 -112 +90 -190 -68 +39 -108 -131 +70 -298 +215 -298 -509 +215 -298 +210 -293 -293 -293 +210 -499 -165 +57 -104 -319 -319 +201 MOMENTOS FLEXIONANTES ULTIMOS EN FRANJAS CENTRALES Y FRANJAS LATERALES DE TABLEROS DE LOSA -131 206 138 360 219 176 371 236 133 372 451 240 451 190 137 190 324 137 190 137 190 190 190 137 324 516 179 326 998 998 630 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 83 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Entrepiso CALCULO DE LOS MOMENTOS ULTIMOS POR UNIDAD DE ANCHO EN LAS FRANJAS CENTRALES Y LATERALES DE CADA TABLERO 0.51*coef. 0.29*coef. 1.57*coef. 0.32*coef. 1.54*coef. ---------- 0.76*coef. 0.71*coef. M\H0.5999x;U=\H1.667x;\LW\H0.5999x;u\H1.667x;(a1)^ 2\l * coef.\L \l 10000 W\H0.5999x;U a1/a2 a2 (m) a1 (m) TABLERO 4 4 0.034 f\H0.5999x;S \H1.667x;W = 0.034 2520*518 = 1.14 El peralte valdra: d= \L(471+471+323)*1.25+323\l * 1.22 = 10 cm.\L \l 270 El peralte total h valdra: h= 2+10 = 12 cm. NOTA: PARA CALCULAR EL PERALTE SE TOMO EL TABLERO MAS DESFAVORABLE EN ESTE CASO ES EL TABLERO B BORDE INTERIOR BORDE INTERIOR BORDE INTERIOR BORDE DISCONTINUO 5 5 2 1 F D TAB B CALCULO DEL PERALTE DATOS: Losas macizas coladas monoliticamente al muro f'c= 200 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2F F.C = 1.4 F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.90 (FLEXION) F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.80 (CORTANTE) CONSTANTES DE CALCULO: f*c=0.8f`c = 160 Kg/cm2 f''c= 0.85(160) = 136 Kg/cm2 fs=0.6fy = 2520 Kg/cm2 p\H0.5999x;min\H1.667x;= \L0.7 f'c\l = 0.0024 Kg/cm2\L \l fy p\H0.5999x;b\H1.667x;= \Lf''c\l \L 6000 \l = \L 136 \l \L 6000 \l = 0.019 Kg/cm2\L \l fy 6000+fy 4200 6000+4200 p\H0.5999x;max\H1.667x;= 0.9p\H0.5999x;b\H1.667x; = 0.9*0.019 = 0.017 Kg/cm2 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 82 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Losa de Entrepiso Diseño de Losa de Entrepiso Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 81 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 725 Kg/m2 TAB H TAB G TAB F TAB E TAB D TAB B TAB A 6 5 4 3 2 1 I H G F E D C B 5 5 5 5 A 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;=1.4*518 = 725 Kg/m2 725 Kg/m2 725 Kg/m2 725 Kg/m2 725 Kg/m2 725 Kg/m2 ZONA DE ESCALERA \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;=1.4*518 = 725 Kg/m2 A B C D E F G H 2.66 2.00 4.66 2.13 4.62 3.00 3.23 3.15 3.23 4.71 3.23 4.92 9.74 4.89 3.00 3.00 0.90 0.70 1.00 0.00 1.00 0.90 0.70 1.00 725 725 --- 725 725 725 725 725 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 A 5 5 5 5 B C D E F G H I 1 2 3 4 5 6 TAB A TAB B TAB D TAB E TAB F TAB G TAB H 137 137 190 190 324 324 283 241 453 411 138 411 TABLERO A B C D E F G H 0.29*coef. 1.57*coef. 0.32*coef. 1.54*coef. 0.76*coef. ---------- 0.71*coef. 0.51*coef. I H G F E D C B 5 5 A 5 5 5 5 5 5 5 6 5 4 3 2 1 5 5 5 5 5 5 TAB A TAB B TAB D TAB H TAB G TAB F -135 +105 +183 -230 -230 -135 -215 -344 -312 -312 +97 +97 ZONA DE ESCALERA ZONA DE ESCALERA ZONA DE ESCALERA TAB E 0.019 0.00061 0.61 116.39 0.019 0.00061 0.61 116.39 0.011 0.00045 0.45 157.77 157.77 0.45 0.00045 0.011 0.003 0.00009 0.10 710 0.003 0.00009 0.10 710 0.032 0.00103 1.03 68.93 0.019 0.00061 0.61 116.39 0.009 0.00029 0.34 208.82 0.006 0.00019 0.22 373.68 0.038 0.00123 1.23 57.72 0.025 0.00081 0.81 87.65 87.65 0.81 0.00081 0.025 0.014 0.00045 0.54 131.48 131.48 0.54 0.00045 0.014 0.025 0.00081 0.81 87.65 0.009 0.00029 0.34 208.82 208.82 0.34 0.00029 0.009 0.014 0.00045 0.54 131.48 710 0.10 0.00009 0.004 0.038 0.00123 1.23 57.72 0.025 0.00081 0.81 87.65 87.65 0.81 0.00081 0.025 0.025 0.00081 0.81 87.65 0.014 0.00045 0.54 131.48 131.48 0.54 0.00045 0.014 0.011 0.00045 0.45 157.77 0.009 0.00029 0.34 208.82 0.008 0.00071 0.71 100 100 0.71 0.00071 0.008 0.015 0.00049 0.49 145 145 0.49 0.00049 0.015 0.009 0.00029 0.34 208.82 0.009 0.00029 0.34 208.82 0.008 0.00071 0.71 100 0.006 0.00019 0.22 373.68 A 5 5 B C D E F G H I 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1 2 3 4 5 6 TAB A TAB B ZONA DE ESCALERA TAB D TAB E TAB F TAB G TAB H \A1;Datos de Diseño Para Z1 Y Z1' con W\H0.5999x;S/T\H1.667x;= 3302 Kg/m f'c= 250 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 q\H0.5999x;R\H1.667x;= 10000 Kg/cm2 F\H0.5999x;R\H1.667x;=0.9 W\H0.5999x;S/T\H1.667x;= 3302 Kg/m SOLUCION: - El ancho de la zapata vale: B=\LF.C*W\H0.5999x;S/T\H1.667x;\l = \L1.4*3302\l = 0.46 m DONDE B\H0.5999x;1\H1.667x;= 0.60 m\L q\H0.5999x;R\H1.667x; 10000 - Calculando Esfuerzos Efectivos de Contacto: q\H0.5999x;u\H1.667x;= \LF.C*W\H0.5999x;S/T\l \H1.667x;= \L1.4*3302\l = 7704.66 Kg/m2\L B\H0.5999x;1 \H1.667x;0.60 - Proponemos el espesor de la zapata (El ancho de la contratrabe vale 20cm): h=20 cm (sin considerar plantilla) r= 3cm d=20-3 = 17 cm c= 20cm - Armado por momento flexionante: l=\H0.7x;\S1#2;\H1.429x; (h-c)= \H0.7x;\S1#2;\H1.429x; (0.60-0.20)= 0.20 cm El momento de empotramiento vale: M=\L q\H0.5999x;u\H1.667x;(l^ 2) \l = \L 7704.66 (0.20^ 2)\l = 155 Kg/m\L 2 2 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 46 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Cimentacion a Base de Zapatas Corridas de Concreto Reforzado - El area de acero necesaria para este momento es: A\H0.5999x;S\H1.667x;=\L M\H0.5999x;U\H1.667x; \l =\L 15500 \l= 0.3 cm2/m\L \l F\H0.5999x;R\H1.667x;fyJd 0.9*4200*0.89*17 Si empleamos #3 de a\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.71 cm2 La separacion es: S\H0.5999x;1\H1.667x;= \L100a\H0.5999x;s\l \H1.667x;= \L100*0.71\l = 236 cm\L \l A\H0.5999x;s \H1.667x; 0.3 - Armado transversal por temperatura: A\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.003*100*17= 5.1 cm2/m S\H0.5999x;2\H1.667x;=\L 71 \l = 14 cm. 5.1 - Armado longitudinal por temperatura: A\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.003*60*17= 3.06 cm2/m \Ftxt.shx|c1; \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;S =\L 0.71 \l *60 = 14 cm. 3.06 REVISION POR CORTANTE DE LA SECCION: V\H0.5999x;U\H1.667x;= 7704.66*(0.30-0.17)= 1002 Kg V\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*C V\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.5*0.8*100*17 200 9617 Kg > 1002 Kg PASA REVISION POR CORTANTE ZAPATAS DE DOBLE ESCARPIO Z1 ZAPATAS DE LINDERO Z1' PLANTILLA DE PEDACERIA DE TABIQUE JUNTEADO CON MORTERO 1:6 \H2.228x; C=20 cm H=80 cm B=60 cm \A1;REFUERZO LONGITUDINAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.229x; \A1;REFUERZO TRANSVERSAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.23x; \A1;REFUERZO TRANSVERSAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.23x; \A1;REFUERZO LONGITUDINAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.229x; B=60 cm H=80 cm C=20 cm PLANTILLA DE PEDACERIA DE TABIQUE JUNTEADO CON MORTERO 1:6 \H2.228x; ARMADO POR TEMPERATURA DE CONTRATRABE \H2.23x; ARMADO POR TEMPERATURA DE CONTRATRABE \H2.23x; H=80 cm ARMADO POR TEMPERATURA DE CONTRATRABE \H2.23x; \A1;REFUERZO TRANSVERSAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.23x; \A1;REFUERZO LONGITUDINAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.229x; B=80 cm H=80 cm C=20 cm PLANTILLA DE PEDACERIA DE TABIQUE JUNTEADO CON MORTERO 1:6 \H2.228x; ZAPATAS DE LINDERO Z2' ZAPATAS DE DOBLE ESCARPIO Z2 - El area de acero necesaria para este momento es: A\H0.5999x;S\H1.667x;=\L M\H0.5999x;U\H1.667x; \l =\L 41300 \l= 1.0 cm2/m\L \l F\H0.5999x;R\H1.667x;fyJd 0.9*4200*0.89*17 Si empleamos #3 de a\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.71 cm2 La separacion es: S\H0.5999x;1\H1.667x;= \L100a\H0.5999x;s\l \H1.667x;= \L100*0.71\l = 71 cm\L \l A\H0.5999x;s \H1.667x; 1.0 - Armado transversal por temperatura: A\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.003*100*17= 5.1 cm2/m S\H0.5999x;2\H1.667x;=\L 71 \l = 14 cm. 5.1 - Armado longitudinal por temperatura: A\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.003*80*17= 4.08 cm2/m \Ftxt.shx|c1; \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;S =\L 0.71 \l *80 = 14 cm. 4.08 REVISION POR CORTANTE DE LA SECCION: V\H0.5999x;U\H1.667x;= 9177*(0.40-0.17)= 2111 Kg V\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*C V\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.5*0.8*100*17 200 9617 Kg > 2111 Kg PASA REVISION POR CORTANTE Diseño de Cimentacion a Base de Zapatas Corridas de Concreto Reforzado Junio - 2005 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de Residencia ACTIVIDAD: HOJA No 47 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA \A1;Datos de Diseño Para Z2 Y Z2' con W\H0.5999x;S/T\H1.667x;= 5244 Kg/m f'c= 250 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 q\H0.5999x;R\H1.667x;= 10000 Kg/cm2 F\H0.5999x;R\H1.667x;=0.9 W\H0.5999x;S/T\H1.667x;= 5244 Kg/m SOLUCION: - El ancho de la zapata vale: B=\LF.C*W\H0.5999x;S/T\H1.667x;\l = \L1.4*5244\l = 0.73 m DONDE B\H0.5999x;1\H1.667x;= 0.80 m\L q\H0.5999x;R\H1.667x; 10000 - Calculando Esfuerzos Efectivos de Contacto: q\H0.5999x;u\H1.667x;= \LF.C*W\H0.5999x;S/T\l \H1.667x;= \L1.4*5244\l = 9177 Kg/m2\L B\H0.5999x;1 \H1.667x;0.80 - Proponemos el espesor de la zapata (El ancho de la contratrabe vale 20cm): h=20 cm (sin considerar plantilla) r= 3cm d=20-3 = 17 cm c= 20cm - Armado por momento flexionante: l=\H0.7x;\S1#2;\H1.429x; (h-c)= \H0.7x;\S1#2;\H1.429x; (0.80-0.20)= 0.30 cm El momento de empotramiento vale: M=\L q\H0.5999x;u\H1.667x;(l^ 2) \l = \L 9177 (0.30^ 2)\l = 413 Kg/m\L 2 2 PLANTILLA DE PEDACERIA DE TABIQUE JUNTEADO CON MORTERO 1:6 \H2.228x; C=20 cm H=80 cm B=80 cm \A1;REFUERZO LONGITUDINAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.229x; \A1;REFUERZO TRANSVERSAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.23x; ARMADO POR TEMPERATURA DE CONTRATRABE \H2.23x; \A1;Datos de Diseño Para Z3 Y Z3' con W\H0.5999x;S/T\H1.667x;= 8795 Kg/m f'c= 250 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 q\H0.5999x;R\H1.667x;= 10000 Kg/cm2 F\H0.5999x;R\H1.667x;=0.9 W\H0.5999x;S/T\H1.667x;= 8795 Kg/m SOLUCION: - El ancho de la zapata vale: B=\LF.C*W\H0.5999x;S/T\H1.667x;\l = \L1.4*8795\l = 1.23 m DONDE B\H0.5999x;1\H1.667x;= 1.50 m\L q\H0.5999x;R\H1.667x; 10000 - Calculando Esfuerzos Efectivos de Contacto: q\H0.5999x;u\H1.667x;= \LF.C*W\H0.5999x;S/T\l \H1.667x;= \L1.4*8795\l = 8209 Kg/m2\L B\H0.5999x;1 \H1.667x;1.50 - Proponemos el espesor de la zapata (El ancho de la contratrabe vale 20cm): h=20 cm (sin considerar plantilla) r= 3cm d=20-3 = 17 cm c= 20cm - Armado por momento flexionante: l=\H0.7x;\S1#2;\H1.429x; (h-c)= \H0.7x;\S1#2;\H1.429x; (1.50-0.20)= 0.65 cm El momento de empotramiento vale: M=\L q\H0.5999x;u\H1.667x;(l^ 2) \l = \L 8209 (0.65^ 2)\l = 1734 Kg/m\L 2 2 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 48 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Diseño de Cimentacion a base de Zapatas Corridas de Concreto Reforzado - El area de acero necesaria para este momento es: A\H0.5999x;S\H1.667x;=\L M\H0.5999x;U\H1.667x; \l =\L 173415 \l= 3.03 cm2/m\L \l F\H0.5999x;R\H1.667x;fyJd 0.9*4200*0.89*17 Si empleamos #3 de a\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.71 cm2 La separacion es: S\H0.5999x;1\H1.667x;= \L100a\H0.5999x;s\l \H1.667x;= \L100*0.71\l = 23 cm\L \l A\H0.5999x;s \H1.667x;3.03 - Armado transversal por temperatura: A\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.003*100*17= 5.1 cm2/m S\H0.5999x;2\H1.667x;=\L 71 \l = 14 cm. 5.1 - Armado longitudinal por temperatura: A\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.003*150*17= 7.7 cm2/m \Ftxt.shx|c1; \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;S =\L 0.71\l *150 = 14 cm. 7.7 REVISION POR CORTANTE DE LA SECCION: V\H0.5999x;U\H1.667x;= 8209*(0.75-0.17)= 4761 Kg V\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*C V\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.5*0.8*100*17 200 9617 Kg > 4761 Kg PASA REVISION POR CORTANTE ZAPATAS DE DOBLE ESCARPIO Z3 ZAPATAS DE LINDERO Z3' PLANTILLA DE PEDACERIA DE TABIQUE JUNTEADO CON MORTERO 1:6 \H2.228x; C=20 cm H=80 cm B=150 cm \A1;REFUERZO LONGITUDINAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.229x; \A1;REFUERZO TRANSVERSAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.23x; ARMADO POR TEMPERATURA DE CONTRATRABE \H2.23x; h=20 cm h=20 cm h=20 cm h=20 cm B=150 cm C=20 cm ARMADO POR TEMPERATURA DE CONTRATRABE \H2.23x; \A1;REFUERZO LONGITUDINAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.229x; H=80 cm \A1;REFUERZO TRANSVERSAL: \H0.7x;\S3#8;\H1.429x;" A CADA 20 cm \H2.23x; PLANTILLA DE PEDACERIA DE TABIQUE JUNTEADO CON MORTERO 1:6 \H2.228x; h=20 cm h=20 cm Z3' Z1' Z1 Z1 Z1 Z2 Z2 Z2 Z2 Z2 Z2 Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 Z2 Z2 Z2 Z1' Z1' Z2' Z1' Z1' Z1' Z1' Z1 Z1 Z2 Z2 Z1 Z1 Z1 Z1 Z3 Z3 Z2 Z2 Z3 Z3 Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 Z1' 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 A 5 5 5 5 B C D E F G H I 1 2 3 4 5 6 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 49 ACTIVIDAD: Calculo de Residencia Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2005 Planta de Cimentacion a Base de Zapatas Corridas de Concreto Reforzado CORTE DE LOSA L/7 L/4 BASTONES VAR. RECTA L/5 L/5 L/4 L/4 L L L/4 L/4 L/5 L/5 VAR. RECTA BASTONES L/4 L/7 CORTE DE LOSA VAR. DOBLADA VAR. DOBLADA No. 44 HDA. PIEDRAS NEGRAS HDA. CIENEGUILLAS HDA. DE SANTIN LOCALIZACION CALLE : HDA. PIEDRAS NEGREAS No. 44 COL. NARVARTE PIEDAD DELEGACION BENITO JUAREZ C.P. 03100 MEXICO D.F. EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 2 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Estructuracion INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 1 ~ ISOMETRICO DE EDIFICIO 1 3 5 A C D F G 5 5 5 5 5 5 5 5 ESTRUCTURACION DE PLANTA AZOTEA ~ MR 1 3 5 A C D F G 5 5 5 5 5 5 5 5 ESTRUCTURACION DE PLANTA GARAGE ~ MR MR ~ EJE 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 EJE 3 ~ MR 5 5 5 5 5 5 5 5 MR ~ EJE 1 5 5 5 5 5 5 EJE G ~ MR 5 5 5 5 5 5 MR ~ EJE F 5 5 5 5 5 5 EJE D ~ MR MR ~ EJE C 5 5 5 5 5 5 EJE A ~ MR 5 5 5 5 5 5 MR ~ ESTRUCTURACION DE PLANTA TIPO 5 5 5 5 5 5 5 5 G F D C A 5 3 1 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 N.P.T+12.00 N.P.T+12.00 N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 N.P.T+12.00 N.P.T+12.00 N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 FACHADA LATERAL 5 N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 N.P.T+12.00 N.F.T+13.70 ARQUITECTONICAS DEPARTAMENTOS EN CONDOMINIO INDICA CORTE TRANSVERSAL O LONGITUDINAL NIVEL DE PISO TERMINADO N.P.T NIVEL INDICADO EN CORTE Y FACHADA NIVEL INDICADO EN PLANTA * ACOTACIONES Y NIVELES EN METROS. * LAS COTAS SON A EJES. * ESTE PLANO DEBERA DE VERIFICARSE CON LOS CORRESPONDIENTES DE INSTALACIONES Y ESTRUCTURALES, CUALQUIER DISCREPANCIA DEBERA CONSULTARSE CON LA DIRECCION DE OBRA. *EL CONTRATISTA RECTIFICARA EN EL LUGAR DE LA OBRA ANTES DE EJECUTAR, LAS DIMENSIONES Y NIVELES INDICADOS EN ESTE PLANO, DEBIENDO SOMETERSE A LA DIRECCION DE LA OBRA CUALQUIER DIFERENCIA QUE HUBIERE, ASI COMO LA INTERPRETACION QUE DE EL PROPIO CONTRATISTA A ESTE DIBUJO. * SE DEBERAN RESPETAR SIN EXCEPCION ALGUNA TODAS LAS COTAS, PAÑOS, NIVELES, ETC. INDICADAS EN PLANOS. * CUALQUIER COMENTARIO, OPINION, CAMBIO O SUGERENCIA, SE DEBERA CONSULTAR PREVIO A LA TOMA DE DECISION CON LA DIRECCION ARQUITECTONICA. SR. HEBERTH A. GARCIA GARFIAS ESTE PLANO SERA AUTORIZADO COMO CONSTRUCTIVO -SOLO CON LAS TRES FIRMAS DE REVISION INTERNA- PROPIETARIO SR. HEBERTH A. GARCIA GARFIAS CALCULISTA ING. LUIS ALBERTO LOPEZ ACEVEDO ARQ. ROBERTO DE LA O APARICIO SIMBOLOGIA NOTAS GENERALES INC. CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, PLANTAS, CORTES Y FACHADAS FRACC.SANTA ELENA, SAN MATEO ATENCO TOLUCA EDOMEX. CALLE : HDA. PIEDRAS NEGRAS No. 44 No. 44 HDA. PIEDRAS NEGRAS HDA. CIENEGUILLAS HDA. DE SANTIN FIRMA PERITO RESPONSABLE RTL-I-99-3345 2711508 ARQ. FERNANDO ALCANTARA MORALES OBRA NUEVA TIPO DE OBRA PROPIETARIO PROYECTO LOCALIZACION OBSERVACION FECHA BITACORA DE PLANO MARZO DE 2003 PROYECTO REVISION INTERNA PERITO RESPONSABLE ACOTADO: FECHA: VHLT PERITO: DIBUJO: ESCALA: REGISTRO CEDULA PROFESIONAL No. m. CLAVE PLANO A-01 N 5 BANQUETA 5 PLANTA AZOTEA 3 5 5 A C D E G 5 5 3 1 VACIO VACIO AREA DE TINACOS Y GAS ESTACIONARIO 5 5 5 5 BAJA N.F.T+13.70 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 4 FACHADA PRINCIPAL BAJA SUBE GARAGE 5 5 5 5 CUARTO DE SERVICIO BANQUETA ACCESO BANQUETA VACIO VACIO 1 3 5 5 G E D C A 5 1 PLANTA GARAGE PLANTA TIPO 2 ACCESO 5 5 5 5 5 5 5 A B C D E F G 5 5 5 5 5 5 4 3 2 1 VACIO VACIO RECAMARA CUARTO DE LAVADO RECAMARA BAÑO RECAMARA ESTANCIA COMEDOR COCINA Proyecto Arquitectonico Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 4 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 5 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Proyecto Arquitectonico Estructuracion de Plantas Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 6 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA ~ ~ ~ SIMBOLOGIA Columna Trabe de carga INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 7 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Estructuracion de Ejes (Cortes Estructurales) N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 N.P.T+12.00 5 5 5 5 5 5 MR ~ EJE A 5 5 5 5 5 5 EJE C ~ MR Estructuracion de Ejes (Cortes Estructurales) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 8 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA N.P.T+12.00 N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 MR ~ EJE D 5 5 5 5 5 5 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 N.P.T+12.00 EJE F ~ MR 5 5 5 5 5 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 9 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Estructuracion de Ejes (Cortes Estructurales) N.P.T+12.00 N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 MR ~ EJE G 5 5 5 5 5 5 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 EJE 1 ~ MR 5 5 5 5 5 5 5 5 Estructuracion de Ejes (Cortes Estructurales) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 10 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 N.P.T+12.00 MR ~ EJE 3 5 5 5 5 5 5 5 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 11 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Estructuracion de Ejes (Cortes Estructurales) N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 N.P.T+12.00 5 5 5 5 5 5 5 5 EJE 5 ~ MR Predimensionamiento de Sistema de Piso Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 13 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5 C D 5 3 1 Nota: Se eligira el tipo y peralte del sistema de piso con este tablero debido a que es el de mayor dimensiones. Calculo y eleccion del sistema de piso - h=\LPerimetro \l 2 - Perimetro=3.93m + 3.93m + 4.00m + 4.00m = 15.86m - h=\L15.86\l = 7.93 cm. \L \H0.5x;\l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H2x;2 - h=10 cm. El sistema de piso se propone de Losa maciza de 10 cm. de peralte. Nota: La formula que se empleo en el predimensionamiento de la losa maciza se utiliza de forma practica.\Ftxt.shx|c0;\H0.3333x; Material Espesor (m) Peso Vol. (kg/m3) W (kg/m2) Mosaico 0.009 1800 16 Mortero 0.02 2100 42 Losa de concreto 0.10 2500 250 reforzado Plafon de 0.02 1500 30 yeso Carga muerta adicional Por mortero 20 Carga viva de entrepiso 170 Carga muerta W\H0.5999x;M\H1.667x;= 528 Calculo de cargas muertas de entrepiso Mosaico Mortero Losa de concreto reforzado Plafon de yeso INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 14 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Analisis de cargas Analisis de cargas Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 15 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 16 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Analisis de cargas Predimensionamiento de Columnas Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 17 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5 5 5 5 5 5 5 5 G F D C A 5 3 1 5 5 - Azotea WA\H1.667x;= 581+100 = 681 Kg/m2 - Entrepiso WE\H1.667x;= 528 Kg/m2 - Cargas W4\H1.667x;=(11.67m2)(681 Kg/m2)+(3.89m2)(715 Kg/m2)+5.67 Ton.= 16.40 Ton. W1\H1.667x;=W\H0.6x;2\H1.667x;=W\H0.6x;3\H1.667x;=(11.67m2)(528 Kg/m2)+(3.89m2)(715Kg/m2)= 8.94 Ton. W\H0.6x;T\H1.667x;=W\H0.6x;4\H1.667x;+W\H0.6x;1\H1.667x;+W\H0.6x;2\H1.667x;+W\H0.6x;3 WT\H1.667x;=16.40 Ton+(3*8.94 Ton)= 43.22 Ton. -Siendo del grupo B el edificio F.C=1.4 P\H0.6x;u\H1.667x;=1.4(43.22 Ton)=60.508 Ton. -Ag=\L10Pu\l = \L10*60508\l = 2420.32\L \l f'c 250 - Para columnas cuadradas Ag= 2420.32 = 49 cm. Columnas de 50cm*50cm Predimensionamiento de Columnas Estructuracion de Ejes (Isometrico) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 12 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA ~ INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 18 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Predimensionamiento de Trabes Predimensionamiento de Trabes - Como bc=50 cm. (Ancho de la columna), por lo tanto el ancho de la trabe sera de 50 cm. es decir b=50 cm. - En vigas rectangulares: b>\L L \l 35 49>\L 4.00 \l 35 49>11.43 Se cumple la relacion para vigas rectangulares. - Como b=50 cm. h=1.5*b h=1.5*50 h=75 cm. -La relacion \Lh\l < 3.00\L \l b \L75\l = 1.50 < 3.00\L \l50 Trabes seran de 75cm*50cm Calculo de Rigideces de Piso Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 19 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Columnas de seccion cuadrada de 50cm*50cm - Trabes de seccion rectangular de 75cm*50cm - E=14,000 f'c - f'c=250 Kg/cm2 Nota: Los momentos de inercia se calcularan con respecto al Eje YY Iyy=\Lhb^ 3 12 Datos Rigides del Primer Nivel Rp1\H1.667x;=\L 48E \l h1( \L 4h1 \l + \L h1+h2 \l )\L \l Kc1 Kt1+ \LKc1\l 12 Rp\H0.6x;1\H1.667x;=\L 48*14,000 250 \l 300 \L 4*300 \l + \L 300+300 \l \L \l \L49*49^ 3\l * 14 \L49*83^ 3 \l *8388 + \L49*49^ 3\l *14 \L 12 \l \L 12 \l \L 12 \l 300 100 300 Rp1\H1.667x;= 661.64 Ton. Rp2\H1.667x;=\L 48E \l h2( \L 4h2 \l + \L h1+h2 \l + \L h2+h3 \l)\L \l Kc2 Kt1+ \LKc1\l Kt2 12 Rp\H0.6x;2\H1.667x;=\L 48*14,000 250 \l 300 \L 4*300 \l + \L 300+300 \l + \L 300+300 \l \L \l \L49*49^ 3\l * 15 \L49*83^ 3 \l *8388 + \L49*49^ 3\l *14 \L 49*83^ 3 \l *8388 \L 12 \l \L 12 \l \L 12 \l \L 12 \l 300 100 300 100 Rp2\H1.667x;= 708.94 Ton.\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Rigides del Segundo Nivel INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 20 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de Rigideces de Piso Rigides del Tercer Nivel Rp3\H1.667x;=\L 48E \l h3( \L 4h3 \l + \L h2+h3 \l + \L h3+h4 \l)\L \l Kc3 Kt3 Kt3 Rp\H0.6x;3\H1.667x;=\L 48*14,000 250 \l 300 \L 4*300 \l + \L 300+300 \l + \L 300+300 \l \L \l \L49*49^ 3\l * 15 \L49*83^ 3 \l *8388 \L 49*83^ 3 \l *8388 \L 12 \l \L 12 \l \L 12 \l 300 100 100 Rp3\H1.667x;= 708.85 Ton.\Ftxt.shx|c0;\H0.2x; Rp4\H1.667x;=\L 48E \l h4( \L 4h4 \l + \L h3+h4 \l + \L h4+h4 \l)\L \l Kc4 Kt4 Kt4 Rp\H0.6x;4\H1.667x;=\L 48*14,000 250 \l 300 \L 4*300 \l + \L 300+300 \l + \L 300+300 \l \L \l \L49*49^ 3\l * 15 \L49*83^ 3 \l *8388 \L 49*83^ 3 \l *8388 \L 12 \l \L 12 \l \L 12 \l 300 100 100 Rp4\H1.667x;= 708.85 Ton.\Ftxt.shx|c0;\H0.1667x; Rigides del Cuarto Nivel - Rigides del Cuarto Nivel Rp4\H1.667x;=\L 48E \l h4( \L 4h4 \l + \L h3+h4 \l + \L h4+h4 \l)\L \l Kc4 Kt4 Kt4 \Ftxt.shx|c0;\H0.2x; Rp3\H1.667x;=\L 48E \l h3( \L 4h3 \l + \L h2+h3 \l + \L h3+h4 \l)\L \l Kc3 Kt3 Kt3 \Ftxt.shx|c0;\H0.25x; - Rigides del Tercer Nivel Calculo de Rigideces de Piso Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 20 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Rigides del Segundo Nivel Rp2\H1.667x;=\L 48E \l h2( \L 4h2 \l + \L h1+h2 \l + \L h2+h3 \l)\L \l Kc2 Kt1+ \LKc1\l Kt2 12\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Rp1\H1.667x;=\L 48E \l h1( \L 4h1 \l + \L h1+h2 \l )\L \l Kc1 Kt1+ \LKc1\l 12 - Rigides del Primer Nivel Datos - Columnas de seccion cuadrada de 50cm*50cm - Trabes de seccion rectangular de 75cm*50cm - E=14,000 f'c - f'c=250 Kg/cm2 Nota: Los momentos de inercia se calcularan con respecto al Eje YY Iyy=\Lhb^ 3 12 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 19 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de Rigideces de Piso FORMULAS A EMPLEAR PARA EL CALCULO DE RIGIDECES MARCOS DIRECCIONES NIVELES RIGIDECES DE PISO TON/CM A,C,D,F X 1 1 X G 1,5 1 Y Y 1 3 2 2 2 2 Y Y X X A,C,D,F G 1,5 3 3 1,5 G A,C,D,F X X Y Y 3 3 3 3 4 4 4 4 Y Y X X A,C,D,F G 1,5 3 153.69 153.72 153.66 153.66 102.47 153.72 153.66 153.66 256.16 256.20 256.11 256.11 204.94 256.20 256.11 256.11 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 21 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Datos - Peso de Azotea WA\H1.667x;= 581+100 = 681 Kg/m2 - Peso de Entrepiso W\H0.6x;E\H1.667x;= 528 Kg/m2 - Area 116.80 m2 - Peso por piso W\H0.6x;1\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)= 61.67 Ton. W\H0.6x;2\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)=61.67 Ton. W\H0.6x;3\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)=61.67 Ton. W\H0.6x;4\H1.667x;=(116.80m2)(0.681)=79.54 Ton. - Masas m\H0.6x;1\H1.667x;= \L61.67\l = 0.0629 \LTon-seg2 \l 9.81 cm m\H0.6x;2\H1.667x;= 0.0629 \LTon-seg2\l cm m\H0.6x;3\H1.667x;= 0.0629 \LTon-seg2\l cm m\H0.6x;4\H1.667x;= 0.0811 \LTon-seg2\l cm - Rigideces en la Direccion X K1\H1.667x;= 512 Ton/cm K\H0.6x;2\H1.667x;= 615 Ton/cm\fVerdana|b0|i0|c0|p34; K3\H1.667x;= 614 Ton/cm K4\H1.667x;= 614 Ton/cm - Ecuacion Caracteristica [K-w2M] =0 512+615 -615 0 0 1127 -615 0 0 -615 615+614 -614 0 -615 1229 -614 0 [K]= = 0 -614 614+614 -614 0 -614 1228 -614 0 0 -614 614 0 0 -614 614 0.0629 0 0 0 0 0.0629 0 0 [m]= 0 0 0.0629 0 0 0 0 0.0811 512.32 614.88 614.64 614.64 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 22 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA [K-w2M] =0 1127 -615 0 0 0.0629 0 0 0 -615 1229 -614 0 0 0.0629 0 0 - w2 = 0 0 -614 1228 -614 0 0 0.0629 0 0 0 -614 614 0 0 0 0.0811 (1127-0.0629w2) -615 0 0 -615 (1229-0.0629w2) -614 0 0 -614 (1228-0.0629w2) -614 0 0 -614 (614-0.0811w2) (1127-0.0629w2) -615 0 0 -615 (1229-0.0629w2) -614 0 (1127-0.0629w2)(1229-0.0629w2)(1228-0.0629w2)(614-0.0811w2)-(-614)(-614)(-615)(-615)=0 - Resolviendo se tiene 0.00002 z4 - 1.30278 z3 + 30530.60 z2 - 303170000 z + 901752000000 = 0 w\H0.5999x;4\H1.667x;2= 26261.60 w\H0.5999x;4\H1.667x;= 162.05 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;3\H1.667x;2= 4987.53 w\H0.5999x;3\H1.667x;= 70.62 \LTon*seg2\H0.5999x;\l \H1.667x; cm\H0.5999x; \H1.667x;w\H0.5999x;2\H1.667x;2= 26261.60 w\H0.5999x;2\H1.667x;= 162.05 \LTon*seg2\l cm\H0.5999x; \H1.667x;w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 4987.53 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 70.62 \LTon*seg2 \l cm - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.08897 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;70.62 T\H0.5999x;2\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.03877 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;162.05 T\H0.5999x;3\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.08897 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 70.62 T\H0.5999x;4\H1.667x;=\fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.03877 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;162.05 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 23 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) 1066.23 -615 0 0 -615 1168.23 -614 0 0 -614 1167.23 -614 0 0 -614 535.65 1066.23 V11 - 615 V21 = 0 -615 V11 + 1168.23 V21 - 614 V31 = 0 - 614 V21 + 1167.23 V31 - 614 V41 = 0 - 614 V31 + 535.65 V41 = 0 - Calculo de los Modos de Vibracion (Primer Modo de Vibracion) w\H0.5999x;1\H1.667x;= 966.09 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0 0 0 0 1.00 1.73 2.30 2.63 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.73 2.30 2.63 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 24 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 0.87 0.10 0.97 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;2 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 0.97 0.10 -0.87 0 0 0 0 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 595.70 -615 0 0 -615 697.70 -614 0 0 -614 696.70 -614 0 0 -614 -71.02 595.70 V11 - 615 V21 = 0 -615 V11 + 697.70 V21 - 614 V31 = 0 - 614 V21 + 696.70 V31 - 614 V41 = 0 - 614 V31 - 71.02 V41 = 0 - Calculo de los Modos de Vibracion (Segundo Modo de Vibracion) w\H0.5999x;2\H1.667x;= 8446.67 0.52 0.94 0.35 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;3 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 -0.35 -0.94 0.52 0 0 0 0 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; - Calculo de los Modos de Vibracion (Tercer Modo de Vibracion) w\H0.5999x;3\H1.667x;= 21303.90 -213.02 -615 0 0 -615 -111.02 -614 0 0 -614 -112.02 -614 0 0 -614 -1113.75 -213.02 V11 - 615 V21 = 0 -615 V11 - 111.02 V21 - 614 V31 = 0 - 614 V21 - 112.02 V31 - 614 V41 = 0 - 614 V31 - 1113.75 V41= 0 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 25 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Calculo de los Modos de Vibracion (Cuarto Modo de Vibracion) w\H0.5999x;4\H1.667x;= 33833.60 -1001.13 -615 0 0 -615 -899.13 -614 0 0 -614 -900.13 -614 0 0 -614 -2129.90 -1001.13 V11 - 615 V21 = 0 -615 V11 - 899.13 V21 - 614 V31 = 0 - 614 V21 - 900.13 V31 - 614 V41 = 0 - 614 V31 - 2129.90 V41 = 0 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0 0 0 0 1.00 -1.63 1.39 -0.40 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;4 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.63 1.39 0.40 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 26 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Newmark) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 27 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA K m x\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;r \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;F \H1.667x;x\H0.5999x;i\H1.667x;/x\H0.5999x;F m\H0.5999x;1 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;4 - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.2022 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;31.08 T\H0.5999x;2\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0684 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 91.91 T\H0.5999x;3\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0431 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 145.96 T\H0.5999x;4\H1.667x;=\fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0342 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;183.94 - Resolviendo se tiene 0.00002 (z4 - 64550.20 z3 + 1.24794E9 z2 - 7.23452E12 z + 5.88178E15) = 0 w\H0.5999x;4\H1.667x;2= 33833.60 w\H0.5999x;4\H1.667x;= 183.94 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;3\H1.667x;2= 21303.90 w\H0.5999x;3\H1.667x;= 145.96 \LTon*seg2\l \H0.5999x; \H1.667x; cm w\H0.5999x;2\H1.667x;2= 8446.67 w\H0.5999x;2\H1.667x;= 91.91 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 966.09 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 31.08 \LTon*seg2 \l cm [K-w2M] =0 1127 -615 0 0 0.0629 0 0 0 -615 1229 -614 0 0 0.0629 0 0 - w2 = 0 0 -614 1228 -614 0 0 0.0629 0 0 0 -614 614 0 0 0 0.0811 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 22 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) (1127-0.0629w2) -615 0 0 -615 (1229-0.0629w2) -614 0 0 -614 (1228-0.0629w2) -614 0 0 -614 (614-0.0811w2) K\H0.5999x;1 512 615 614 614 0.0629 0.0629 0.0629 0.0811 1 1.73 2.30 2.63 0.0629 0.1088 0.1448 0.2133 0.5297 0.4668 0.3580 0.2133 0.0010 0.0008 0.0006 0.0003 0.0010 0.0018 0.0024 0.0027 966.62 964.58 967.80 965.52 Tomando: w2Promedio\H1.667x;= 966.13 ; w= 31.08 - Periodo de Vibracion T1=\L 2p\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \l= \L 2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \l = 0.2022 seg. w1 31.08 x1 \H1.667x;= 1.00 1.73 2.30 2.63 POR EL METODO ANALITICO: w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 966.09 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 31.08 \LTon*seg2 \l cm 2.63 2.30 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.73 2.30 2.63 1.73 1.00 - Periodo de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.2022 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;31.08 1.00 1.73 2.30 2.63 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 28 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Holzer) 2.63 2.30 1.73 1.00 0.34 0.56 0.73 1.00 206.30 345.88 451.23 512 206.30 139.58 105.35 60.77 78.35 60.77 60.77 60.77 0.0811 0.0629 0.0629 0.0629 614 614 615 512 K\H0.5999x;1 m\H0.5999x;4 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;1 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 - Se propone una frecuencia w2=966.09 D=0 - Primer Modo de Vibracion - Periodo de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.2022 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;31.08 w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 966.09 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 31.08 \LTon*seg2 \l cm 1.00 1.73 2.30 2.63 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.73 2.30 2.63 D=0 - Se propone una frecuencia w2=8446.67 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 512 615 614 614 0.0629 0.0629 0.0629 0.0811 531.30 531.30 531.30 685.02 531.30 514.63 52.62 -586.54 512 -19.30 -533.92 -586.54 1.00 -0.03 -0.87 -0.96 1.00 0.97 0.10 -0.87 - Segundo Modo de Vibracion w\H0.5999x;2\H1.667x;2= 8446.67 w\H0.5999x;2\H1.667x;= 91.91 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;3\H1.667x;2= 21303.90 w\H0.5999x;3\H1.667x;= 145.96 \LTon*seg2\l \H0.5999x; \H1.667x; cm w\H0.5999x;4\H1.667x;2= 33833.60 w\H0.5999x;4\H1.667x;= 183.94 \LTon*seg2\l cm - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;2\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0684 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 91.91 - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;3\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0431 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 145.96 - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;4\H1.667x;=\fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0342 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;183.94 1.00 0.97 0.10 -0.87 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;2 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; - Cuarto Modo de Vibracion -0.40 1.39 -1.63 1.00 -1.78 3.01 -2.63 1.00 -1093.31 1848.17 -1616.13 512 -1093.30 2941.48 -3464.30 2128.13 2743.90 2128.13 2128.13 2128.13 0.0811 0.0629 0.0629 0.0629 614 614 615 512 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 - Se propone una frecuencia w2=33833.60 D=0 - Tercer Modo de Vibracion D=0 - Se propone una frecuencia w2=21303.90 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 m\H0.5999x;1 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;4 K\H0.5999x;1 512 615 614 614 0.0629 0.0629 0.0629 0.0811 1340.02 1340.02 1340.02 1727.75 1340.02 -464.14 -1258.28 894.40 512 451.23 345.88 206.30 1.00 -1.35 -0.59 1.46 1.00 -0.35 -0.94 0.52 Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Holzer) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 29 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 1.00 0.97 0.10 0.87 1.00 -0.35 -0.94 0.52 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;3 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 0.35 0.94 0.52 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;4 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 -1.63 1.39 -0.40 0.40 1.39 1.63 1.00 - Rigideces en la Direccion Y K1\H1.667x;= 922 Ton/cm K\H0.6x;2\H1.667x;= 1025 Ton/cm\fVerdana|b0|i0|c0|p34; K3\H1.667x;= 1024 Ton/cm K4\H1.667x;= 1024 Ton/cm - Ecuacion Caracteristica [K-w2M] =0 922+1025 -1025 0 0 1947 -1025 0 0 -1025 1025+1024 -1024 0 -1025 2049 -1024 0 [K]= = 0 -1024 1024+1024 -1024 0 -1024 2048 -1024 0 0 -1024 1024 0 0 -1024 1024 0.0629 0 0 0 0 0.0629 0 0 [m]= 0 0 0.0629 0 0 0 0 0.0811 \H0.3333x; - Peso de Azotea WA\H1.667x;= 581+100 = 681 Kg/m2 - Peso de Entrepiso W\H0.6x;E\H1.667x;= 528 Kg/m2 - Area 116.80 m2 - Peso por piso W\H0.6x;1\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)= 61.67 Ton. W\H0.6x;2\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)=61.67 Ton. W\H0.6x;3\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)=61.67 Ton. W\H0.6x;4\H1.667x;=(116.80m2)(0.681)=79.54 Ton. - Masas m\H0.6x;1\H1.667x;= \L61.67\l = 0.0629 \LTon-seg2 \l 9.81 cm m\H0.6x;2\H1.667x;= 0.0629 \LTon-seg2\l cm m\H0.6x;3\H1.667x;= 0.0629 \LTon-seg2\l cm m\H0.6x;4\H1.667x;= 0.0811 \LTon-seg2\l cm Datos Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 30 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 922.20 1024.80 1024.44 1024.44 (1947-0.0629w2) -1025 0 0 -1025 (2049-0.0629w2) -1024 0 0 -1024 (2048-0.0629w2) -1024 0 0 -1024 (1024-0.0811w2) Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 31 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA [K-w2M] =0 1947 -1025 0 0 0.0629 0 0 0 -1025 2049 -1024 0 0 0.0629 0 0 - w2 = 0 0 -1024 2048 -1024 0 0 0.0629 0 0 0 -1024 1024 0 0 0 0.0811 - Resolviendo se tiene 0.00002 (z4 - 108715 z3 + 3.55395E9 z2 - 3.50723E13 z + 4.91E16) = 0 w\H0.5999x;4\H1.667x;2= 56607.10 w\H0.5999x;4\H1.667x;= 237.92 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;3\H1.667x;2= 35987.50 w\H0.5999x;3\H1.667x;= 189.70 \LTon*seg2\l \H0.5999x; \H1.667x; cm w\H0.5999x;2\H1.667x;2= 14453.20 w\H0.5999x;2\H1.667x;= 120.22 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 1667.61 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 40.84 \LTon*seg2 \l cm - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.1539 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;40.84 T\H0.5999x;2\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0523 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;120.22 T\H0.5999x;3\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0331 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 189.70 T\H0.5999x;4\H1.667x;=\fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0264 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;237.92 2.78 2.41 1.80 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.80 2.41 2.78 0 0 0 0 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; - Calculo de los Modos de Vibracion (Primer Modo de Vibracion) w\H0.5999x;1\H1.667x;= 1667.61 1842.11 -1025 0 0 -1025 1944.11 -1024 0 0 -1024 1943.11 -1024 0 0 -1024 888.76 1842.11 V11 - 1025 V21 = 0 -1025 V11 + 1944.11 V21 - 1024 V31 = 0 - 1024 V21 + 1943.11 V31 - 1024 V4 = 0 - 1024 V31 + 888.76 V41 = 0 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 32 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 33 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) 1037.89 -1025 0 0 -1025 1139.89 -1024 0 0 -1024 1138.89 -1024 0 0 -1024 -148.16 1037.89 V11 - 1025 V21 = 0 -1025 V11 + 1139.89 V21 - 1024 V31 = 0 - 1024 V21 + 1138.89 V31 - 1024 V4 = 0 - 1024 V31 - 148.16 V41 = 0 - Calculo de los Modos de Vibracion (Segundo Modo de Vibracion) w\H0.5999x;1\H1.667x;= 14453.20 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0 0 0 0 0.83 0.12 1.01 1.00 1.00 1.01 0.12 -0.83 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;2 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0 0 0 0 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; - Calculo de los Modos de Vibracion (Tercer Modo de Vibracion) w\H0.5999x;1\H1.667x;= 35987.50 -316.61 -1025 0 0 -1025 -214.61 -1024 0 0 -1024 -215.61 -1024 0 0 -1024 -1894.59 -316.61 V11 - 1025 V21 = 0 -1025 V11 - 214.61 V21 - 1024 V31 = 0 - 1024 V21 - 215.61 V31 - 1024 V4 = 0 - 1024 V31 - 1894.59 V41 = 0 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 34 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 1.00 -0.31 -0.94 0.51 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;3 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 0.31 0.94 0.51 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 35 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) -1613.59 -1025 0 0 -1025 -1511.59 -1024 0 0 -1024 -1512.59 -1024 0 0 -1024 -3566.84 -1613.59 V11 - 1025 V21 = 0 -1025 V11 - 1511.59 V21 - 1024 V31 = 0 - 1024 V21 - 1512.59 V31 - 1024 V4 = 0 - 1024 V31 - 3566.84 V41 = 0 - Calculo de los Modos de Vibracion (Cuarto Modo de Vibracion) w\H0.5999x;1\H1.667x;= 56607.10 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0 0 0 0 0.38 1.32 1.57 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;4 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 -1.57 1.32 -0.38 2.78 2.41 1.80 1.00 - Periodo de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.1539 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;40.84 1.00 1.80 1.00 1.80 2.41 2.78 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 2.41 2.78 w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 1667.61 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 40.84 \LTon*seg2 \l cm POR EL METODO ANALITICO: 1.00 1.80 2.41 2.78 x1 \H1.667x;= - Periodo de Vibracion T1=\L 2p\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \l= \L 2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \l = 0.1539 seg. w1 40.84 Tomando: w2Promedio\H1.666x;= 1667.54 ; w= 40.84 1668.01 1666.11 1669.34 1666.77 0.0017 0.0014 0.0011 0.0006 0.0002 0.0004 0.0005 0.0006 0.2255 0.3770 0.4903 0.5532 0.2133 0.1448 0.1088 0.0629 2.78 2.41 1.80 1 0.0811 0.0629 0.0629 0.0629 1024 1024 1025 922 K\H0.5999x;1 m\H0.5999x;4 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;1 K m x\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;r \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;F \H1.667x;x\H0.5999x;i\H1.667x;/x\H0.5999x;F INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 36 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Newmark) V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;2 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.01 0.12 -0.87 - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;2\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0524 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;120.00 w\H0.5999x;2\H1.667x;2=14400.45 w\H0.5999x;2\H1.667x;= 120.00 \LTon*seg2\l cm - Segundo Modo de Vibracion -0.87 0.12 1.01 1.00 -0.99 -0.88 0.01 1.00 -1015.76 -905.07 6.21 912 -1015.76 110.69 911.28 905.79 1167.88 905.79 905.79 905.79 0.0811 0.0629 0.0629 0.0629 1024 1024 1025 912 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 - Se propone una frecuencia w2=14400.45 D=0 2.76 2.39 1.79 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.79 2.39 2.75 w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 1659.60 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 40.74 \LTon*seg2 \l cm - Periodo de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.1542 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;40.74 - Primer Modo de Vibracion D=0 - Se propone una frecuencia w2=1659.60 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 m\H0.5999x;1 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;4 K\H0.5999x;1 912 1025 1024 1024 0.0629 0.0629 0.0629 0.0811 104.39 104.39 104.39 134.59 104.39 186.64 249.94 371.03 912 807.61 620.97 371.03 1.00 0.79 0.61 0.36 1.00 1.79 2.39 2.76 Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Holzer) Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 37 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 1.00 1.01 0.12 0.87 1.00 1.58 1.33 0.38 1.00 -1.58 1.33 -0.38 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;4 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0.51 0.94 0.31 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;3 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 -0.31 -0.94 0.51 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Holzer) 0.51 -0.94 -0.31 1.00 1.44 -0.62 -1.31 1.00 1478.69 -636.93 -1347.28 912 1478.69 -2115.61 -710.35 2259.28 2912.99 2259.28 2259.28 2259.28 0.0811 0.0629 0.0629 0.0629 1024 1024 1025 912 K\H0.5999x;1 m\H0.5999x;4 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;1 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 - Se propone una frecuencia w2=35918.53 D=0 - Tercer Modo de Vibracion D=0 - Se propone una frecuencia w2=56577.84 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 912 1025 1024 1024 0.0629 0.0629 0.0629 0.0811 3558.75 3558.75 3558.75 4588.46 3558.75 -5630.62 4739.34 -1755.47 912 -2646.75 2983.87 -1755.47 1.00 -2.58 2.91 -1.71 1.00 -1.58 1.33 -0.38 - Cuarto Modo de Vibracion - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;4\H1.667x;=\fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0264 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;237.86 - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;3\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0332 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 189.52 w\H0.5999x;4\H1.667x;2= 56577.84 w\H0.5999x;4\H1.667x;= 237.86 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;3\H1.667x;2= 35918.53 w\H0.5999x;3\H1.667x;= 189.52 \LTon*seg2\l \H0.5999x; \H1.667x; cm Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 39 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA ~ ~ INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 40 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño ~ ~ F.C=1.4 (EDIFICIO CORRESPONDIENTE AL GRUPO B) C=0.32 (UBICACION ZONA SISMICA II) C=(1.4)(0.32)=0.45 DE ACUERDO A LAS NTC Y A LA ESTRUCTURACION DEL EDIFICIO: Q=4.0 \LC\l = \L0.45\l = 0.113\L \lQ 4.0 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 41 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 3 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; PLANTA 4 Calculo de las Cargas Acumuladas \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 2 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 1 9.95 1A 3A 5A 1C 3C 5C 5D 3D 1D 1F 3F 5F 1G 3G 5G 20.29 12.71 14.86 33.85 20.43 12.31 19.46 12.31 12.22 19.32 12.22 8.54 13.36 8.54 9.95 20.29 12.71 14.86 33.85 20.43 12.31 19.46 12.31 12.22 19.32 12.22 8.54 13.36 8.54 7.95 17.70 10.71 12.25 30.05 17.82 11.26 17.35 11.26 11.18 17.24 11.18 7.95 12.18 7.95 17.90 37.99 23.42 27.11 63.90 38.25 23.57 38.81 23.57 23.40 36.56 23.40 16.49 25.54 16.49 7.95 17.70 10.71 12.25 30.05 17.82 11.26 17.35 11.26 11.18 17.24 11.18 7.95 12.18 7.95 25.85 55.69 34.13 39.36 93.95 56.07 34.83 56.16 34.83 34.58 53.80 34.58 24.44 37.72 24.44 7.95 17.70 10.71 12.25 30.05 17.82 11.26 17.35 11.26 11.18 17.24 11.18 12.18 ----- 12.18 SUMA TOTAL 33.80 73.39 44.84 51.61 124.00 73.89 46.09 71.51 46.09 45.76 71.04 45.76 55.48 55.48 ----- W=230.37 TON W=204.04 TON W=204.04 TON W=200.32 TON Calculo del Centro de Gravedad de las Cargas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño 9.95 20.29 12.71 14.86 33.85 20.43 12.31 19.46 12.31 8.54 13.36 X 17.90 37.99 23.42 27.11 63.90 38.25 23.57 38.81 23.57 23.40 36.56 23.40 16.49 25.54 16.49 25.85 55.69 34.13 39.36 93.95 56.07 34.83 56.16 34.83 34.58 53.80 34.58 24.44 37.72 24.44 33.80 73.39 44.84 51.61 124.00 73.89 46.09 71.51 46.09 45.76 71.04 45.76 55.48 55.48 12.22 19.32 12.22 FC ~ PLANTA 4 PLANTA 3 ~ FC Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA FC ~ PLANTA 2 PLANTA 1 ~ FC Y X Y 8.54 X Y Y X INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Calculo de las Coordenadas del Centro de Gravedad de las Cargas - Se utilizaran las siguientes formulas: Direccion X X=\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\LS\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;PiXi \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Pi Direccion Y Y=\LS\LPiYi SPi - PARA LA PLANTA 1 X=(266.06*7.86)+(339.94*3.93) = 4.09 266.06+339.94+232.74 Y=\L(152.03*14.86)+(249.50*10.93)+(163.69*6.93)+(162.56*3.00) = 7.88 152.03+249.50+163.69+162.56+110.96 - PARA LA PLANTA 2 X = 4.08 Y = 7.85 - PARA LA PLANTA 3 X = 4.08 Y = 7.88 - PARA LA PLANTA 4 X = 4.07 Y = 7.94 7.88 4.09 7.85 4.08 7.88 4.08 7.94 Y X 4.07 4 NIVEL 3 2 1 COORDENADAS EN METROS Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Calculo de las Fuerzas Sismicas Fi= \L CW \l Wihi\L \l Q\fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Wihi C=0.45 Q=4.00 1 2 3 NIVEL 4 230.37 Wi hi 12.00 204.04 9.00 204.04 6.00 200.32 3.00 Wihi 2764.44 1836.36 1224.24 600.96 Fi 11.20 6.59 4.39 2.12 838.77 6426.00 Vi 11.20 17.79 22.18 24.30 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 11.20 6.59 4.39 2.12 24.30 22.18 17.79 11.20 FUERZAS SISMICAS FUERZAS CORTANTES SISMICAS Determinacion del Centro de Cortante Xvi=\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\LS\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;FiXi \l Vi Y\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;vi=\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\LS\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Fi\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Y\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;i \l Vi INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño 24.30 22.18 17.79 11.20 Vi 88.93 FiYi Yi 4 NIVEL 3 2 1 FUERZAS EN LA DIRECCION X Fi 11.20 6.59 4.39 2.12 4.07 7.94 4.08 7.88 4.08 7.85 4.09 7.88 51.93 34.46 16.71 S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;FiYi 88.93 140.86 175.32 192.03 Yv 7.940 7.918 7.904 7.902 4.076 4.075 4.074 4.069 Xv 99.05 90.38 72.47 45.58 S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;FiXi 8.67 17.91 26.89 2.12 4.39 6.59 11.20 Fi FUERZAS EN LA DIRECCION Y 1 2 3 NIVEL 4 Xi FiXi 45.58 Vi 11.20 17.79 22.18 24.30 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Calculo del Centro de Torsion Xt=\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\LS\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry\L \l Yt=\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\LS\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx - Para la Planta 4 Xt=\L(256*7.86)+(256*3.93)\l = 3.93\L \l 768 Yt=\L(154*14.86)+(154*10.93)+(154*6.93)+(154*3)\l = 7.144\L \l 770 - Para la Planta 3 Xt = 3.93 Yt = 7.144 - Para la Planta 2 Xt = 3.93 Yt = 7.144 - Para la Planta 1 Xt = 3.93 Yt = 7.66 Calculo de las Excentricidades ex=Xv-Xt ey=Yv-Yt 4 NIVEL 3 2 1 Xv 4.069 4.074 4.075 4.076 Yv 7.940 7.918 7.904 7.902 Xt 3.930 3.930 3.930 3.930 Yt 7.144 7.144 7.144 7.660 ex ey 0.139 0.144 0.145 0.146 0.796 0.774 0.760 0.242 PLANTA 4 ~ FC X Y 5 5 \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x; 11.20\H1.25x; \H0.7998x; 11.20\H1.25x; X Y Y X X Y \H0.7998x; 17.79\H1.25x; \H0.7998x; 22.18\H1.25x; \H0.7998x; 24.30\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; 5 5 5 5 \H0.7998x; 17.79\H1.25x; \H0.7998x; 22.18\H1.25x; 5 5 FC ~ PLANTA 3 PLANTA 2 ~ FC FC ~ PLANTA 1 \H0.7998x; 24.30\H1.25x; INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño C.V.(Xv,Yv)= (4.069,7.940) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.139 Vx=11.20 ey=0.796 by=14.86 e\H0.5999x;Dy1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.796)+(0.1*14.86)=2.680 e\H0.5999x;Dy2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.796)-(0.1*14.86)=-0.690 Calculo de los Momentos Torsionantes \H0.7998x;Vx\H1.25x; 5 - Para el Piso 4 Direccion X \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;1\H2.5x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; - Para el Piso 4 Direccion Y C.V.(Xv,Yv)= (4.069,7.940) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.139 Vx=11.20 ey=0.796 by=7.86 e\H0.5999x;Dx1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.139)+(0.1*7.86)=0.995 e\H0.5999x;Dx2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.139)-(0.1*7.86)=-0.647 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5 -7.728 -7.246 M\H0.5999x;t2\H1.667x; 30.016 11.144 M\H0.5999x;t1\H1.667x; -0.690 -0.647 e\H0.5999x;D2\H1.667x; 2.680 0.995 e\H0.5999x;D1\H1.667x; Y DIRECCION X PISO 4 Calculo de los Cortantes Directos Para el Piso 4 - Direccion X VDX\H1.5x;=\L Rx \l Vx \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx V\H0.6665x;DXA\H1.5x;= \L154\l (11.20) = 2.24\L \l 770 \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;V\H0.6665x;DX\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;C \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.5x;=\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 2.24\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; VDX\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;D \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.5x;=\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 2.24\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; VDX\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;F \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.5x;=\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 2.24\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; V\H0.6665x;DX\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;G \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.5x;=\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 2.24 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Direccion Y VDY\H1.5x;=\L Ry \l Vy \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry V\H0.6665x;DY1\H1.5x;= \L256\l (11.20) = 3.73\L \l 768 V\H0.6665x;DY3 \H1.5x;= 3.73 VDY5 \H1.5x;= 3.73 - Direccion Y VDY\H1.5x;=\L Ry \l Vy \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry V\H0.6665x;DY1\H1.5x;= \L256\l (17.79) = 5.93\L \l 768 V\H0.6665x;DY3 \H1.5x;= 5.93 VDY5 \H1.5x;= 5.93 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Calculo de los Cortantes Directos Para el Piso 3 - Direccion X VDX\H1.5x;=\L Rx \l Vx \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx V\H0.6665x;DXA\H1.5x;= \L154\l (17.79) = 3.56\L \l 770 V\H0.6665x;DXC \H1.5x;= 3.56 VDXD \H1.5x;= 3.56 VDXF \H1.5x;= 3.56 V\H0.6665x;DXG \H1.5x;= 3.56 PISO 3 X DIRECCION Y e\H0.5999x;D1\H1.667x; 1.002 2.647 e\H0.5999x;D2\H1.667x; -0.642 -0.712 M\H0.5999x;t1\H1.667x; 17.826 47.090 M\H0.5999x;t2\H1.667x; -11.421 -12.666 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño C.V.(Xv,Yv)= (4.074,7.918) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.144 Vx=17.79 ey=0.744 by=7.86 e\H0.5999x;Dx1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.144)+(0.1*7.86)= 1.002 e\H0.5999x;Dx2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.144)-(0.1*7.86)=-0.642 - Para el Piso 3 Direccion Y \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;1\H2.5x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; - Para el Piso 3 Direccion X 5 \H0.7998x;Vx\H1.25x; Calculo de los Momentos Torsionantes C.V.(Xv,Yv)= (4.074,7.918) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.144 Vx=17.79 ey=0.774 by=14.86 e\H0.5999x;Dy1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.774)+(0.1*14.86)=2.647 e\H0.5999x;Dy2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.774)-(0.1*14.86)=-0.712 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño C.V.(Xv,Yv)= (4.075,7.904) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.145 Vx=22.18 ey=0.760 by=14.86 e\H0.5999x;Dy1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.760)+(0.1*14.86)=2.626 e\H0.5999x;Dy2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.760)-(0.1*14.86)=-0.726 Calculo de los Momentos Torsionantes \H0.7998x;Vx\H1.25x; 5 - Para el Piso 2 Direccion X \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;1\H2.5x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; - Para el Piso 2 Direccion Y C.V.(Xv,Yv)= (4.075,7.904) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.145 Vx=22.18 ey=0.760 by=7.86 e\H0.5999x;Dx1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.145)+(0.1*7.86)= 1.004 e\H0.5999x;Dx2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.145)-(0.1*7.86)=-0.641 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5 -16.103 -14.217 M\H0.5999x;t2\H1.667x; 58.245 22.269 M\H0.5999x;t1\H1.667x; -0.726 -0.641 e\H0.5999x;D2\H1.667x; 2.626 1.004 e\H0.5999x;D1\H1.667x; Y DIRECCION X PISO 2 Calculo de los Cortantes Directos Para el Piso 2 - Direccion X VDX\H1.5x;=\L Rx \l Vx \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx V\H0.6665x;DXA\H1.5x;= \L154\l (22.18) = 4.44\L \l 770 V\H0.6665x;DXC \H1.5x;= 4.44 VDXD \H1.5x;= 4.44 VDXF \H1.5x;= 4.44 V\H0.6665x;DXG \H1.5x;= 4.44 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Direccion Y VDY\H1.5x;=\L Ry \l Vy \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry V\H0.6665x;DY1\H1.5x;= \L256\l (22.18) = 7.39\L \l 768 V\H0.6665x;DY3 \H1.5x;= 7.39 VDY5 \H1.5x;= 7.39 - Direccion Y VDY\H1.5x;=\L Ry \l Vy \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry V\H0.6665x;DY1\H1.5x;= \L256\l (24.30) = 8.68\L \l 717 V\H0.6665x;DY3 \H1.5x;= 6.95 VDY5 \H1.5x;= 8.68 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Calculo de los Cortantes Directos Para el Piso 1 - Direccion X VDX\H1.5x;=\L Rx \l Vx \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx V\H0.6665x;DXA\H1.5x;= \L154\l (24.30) = 5.21\L \l 718 V\H0.6665x;DXC \H1.5x;= 5.21 VDXD \H1.5x;= 5.21 VDXF \H1.5x;= 5.21 V\H0.6665x;DXG \H1.5x;= 3.45 PISO 1 X DIRECCION Y e\H0.5999x;D1\H1.667x; 1.005 1.849 e\H0.5999x;D2\H1.667x; -0.640 -1.244 M\H0.5999x;t1\H1.667x; 24.422 44.931 M\H0.5999x;t2\H1.667x; -15.552 -30.229 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño C.V.(Xv,Yv)= (4.076,7.902) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.660) ex=0.146 Vx=24.30 ey=0.242 by=7.86 e\H0.5999x;Dx1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.146)+(0.1*7.86)= 1.005 e\H0.5999x;Dx2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.146)-(0.1*7.86)=-0.640 \H0.7998x;Vy\H1.25x; - Para el Piso 1 Direccion Y \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;1\H2.5x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; - Para el Piso 1 Direccion X 5 \H0.7998x;Vx\H1.25x; Calculo de los Momentos Torsionantes C.V.(Xv,Yv)= (4.076,7.902) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.660) ex=0.146 Vx=24.30 ey=0.242 by=14.86 e\H0.5999x;Dy1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.242)+(0.1*14.86)=1.849 e\H0.5999x;Dy2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.242)-(0.1*14.86)=-1.244 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 0.242 0.760 0.774 0.796 0.146 0.145 0.144 0.139 ey ex 7.660 7.144 7.144 7.144 Yt 3.930 3.930 3.930 3.930 Xt 7.902 7.904 7.918 7.940 Yv 4.076 4.075 4.074 4.069 Xv 1 2 3 NIVEL 4 DE ACUERDO A LAS NTC Y A LA ESTRUCTURACION DEL EDIFICIO: Q=4.0 \LC\l = \L0.45\l = 0.113\L \lQ 4.0 C=(1.4)(0.32)=0.45 C=0.32 (UBICACION ZONA SISMICA II) F.C=1.4 (EDIFICIO CORRESPONDIENTE AL GRUPO B) INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño 13.82 11.20 770 2.619 0.277 2.536 0.296 -1100.18 -7.144 0.00 154 2.411 0.125 2.373 0.133 -494.96 -3.214 3.93 154 2.251 0.008 2.249 0.009 -32.96 -0.214 6.93 154 2.917 0.226 2.849 0.609 583.04 3.786 10.93 154 3.619 0.461 3.481 1.241 2.24 1188.26 7.716 7.144 14.86 V\H0.5999x;D\H1.667x; V\H0.5999x;Txy\H1.667x; R\H0.5999x;X\H1.667x;Y Y Y\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.667x; Y RX 154 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; G F A EJE C D 7.144 7.144 7.144 7.144 R\H0.5999x;X\H1.667x;Y 2\H2.5x; 9168.65 2207.40 7.05 1590.79 7859.66 CORTANTE Vx V\H0.5999x;DX\H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; 2.24 2.24 2.24 2.24 V\H0.5999x;TX\H1.667x; V´\H0.5999x;D \H1.667x; 20833.55 PISO 4 DIRECCION X DIRECCION Y 7907.78 V´\H0.5999x;D \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;DY \H1.667x; CORTANTE V\H0.5999x;Y\H1.667x; 3953.89 2\H2.5x; R\H0.5999x;Y\H1.667x;X 3.930 3.930 3 EJE 1 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 256 RY X X\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H1.667x; X R\H0.5999x;Y\H1.667x;X V\H0.5999x;Txy\H1.667x; V\H0.5999x;D\H1.667x; 0.00 3.930 -3.930 -1006.08 3.73 0.254 3.984 0.271 4.065 256 3.93 0.000 0.000 0.000 3.730 0.000 3.730 256 7.86 3.930 1006.08 0.390 4.120 1.051 4.435 768 11.20 12.23 5 0.000 3953.89 3.73 3.73 Calculo de los Cortantes Torsionantes Para los Marcos A Y C el MTX1\H2.501x;= 30.016 V\H0.5994x;TXA\H1.668x;= \L 1188.26 \l (30.016)= 1.241\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5994x;TXC\H1.668x;= \L 583.04 \l (30.016)= 0.609\L \l 20833.55+7907.78 Para los Marcos D,F,G el M\H0.3998x;TX2\H2.501x;= -7.728 VTXD\H1.668x;=\L -32.96 \l (-7.728)= 0.009\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5994x;TXF\H1.668x;=\L -494.96 \l (-7.728)= 0.133\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5994x;TXG\H1.668x;=\L -1100.18 \l (-7.728)= 0.296\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; \H0.7998x;Vy\H1.25x; \H0.7998x;Vy\H1.25x; \H0.7998x;Vy\H1.25x; Para el Marco 1 el MTY2\H2.333x;= -7.246 V\H0.6001x;TY1\H1.667x;= \L -1006.08 \l (-7.246)= 0.254\L \l 20833.55+7907.78 Para el Marco 5 el M\H0.4286x;TY1\H2.333x;= 11.144 VTY5\H1.667x;=\L 1006.08 \l (11.144)= 0.390\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Calculo del Cortante Total Direccion X Direccion Y VT\H1.666x;= V\H0.6002x;DX\H1.666x; + V\H0.6002x;TX \H1.666x;V\H0.6002x;T\H1.666x;= V\H0.6002x;DY\H1.666x; + V\H0.6002x;TY \H1.666x;NOTA: VER RESULTADOS DEL CORTANTE TOTAL EN LA TABLA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Efectos de Cortante VY en la Direccion X VTXA\H1.668x;= \L 1188.26 \l (11.144)= 0.461\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXC\H1.668x;= \L 583.04 \l (11.144)= 0.226\L \l 20833.55+7907.78 VTXD\H1.668x;=\L -32.96 \l (-7.246)= 0.008\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXF\H1.668x;=\L -494.96 \l (-7.246)= 0.125\L \l 20833.55+7907.78 VTXG\H1.668x;=\L -1100.18 \l (-7.246)= 0.277\L \l 20833.55+7907.78 VTY1\H1.667x;= \L -1006.08 \l (-7.728)= 0.271\L \l 20833.55+7907.78 VTY5\H1.667x;=\L 1006.08 \l (30.016)= 1.051\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Efectos de Cortante Vx en la Direccion Y Combinacion de Cortantes - Cortante de Diseño en la Direccion X VDX\H1.666x;= V\H0.6002x;TX\H1.666x; + 0.30V\H0.6002x;TXY \H1.666x;- Cortante de Diseño en la Direccion Y V´\H0.6002x;D\H1.666x;= 0.30V\H0.6002x;TX\H1.666x; + V\H0.6002x;TXY \H1.666x;NOTAS: - De los valores V\H0.6002x;D\H1.666x; y V´\H0.6002x;D \H1.666x;se toma el mayor. - Ver los resultados en la tabla siguiente. \Ftxt.shx|c0;\H0.25x; 1.505 1.081 0.683 0.837 1.038 1.466 1.119 2.287 Calculo del Cortante Total Direccion X Direccion Y VT\H1.666x;= V\H0.6002x;DX\H1.666x; + V\H0.6002x;TX \H1.666x;V\H0.6002x;T\H1.666x;= V\H0.6002x;DY\H1.666x; + V\H0.6002x;TY \H1.666x;NOTA: VER RESULTADOS DEL CORTANTE TOTAL EN LA TABLA Para el Marco 1 el MTY2\H2.167x;= -11.421 V\H0.6x;TY1\H1.667x;= \L -1006.08 \l (-11.421)= 0.399\L \l 20833.55+7907.78 Para el Marco 5 el M\H0.4614x;TY1\H2.167x;= 17.826 VTY5\H1.667x;=\L 1006.08 \l (17.826)= 0.624\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Para los Marcos A Y C el MTX1\H2.501x;= 47.090 V\H0.5988x;TXA\H1.67x;= \L 1188.26 \l (47.090)= 1.945\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5988x;TXC\H1.67x;= \L 583.04 \l (47.090)= 0.955\L \l 20833.55+7907.78 Para los Marcos D,F,G el M\H0.3998x;TX2\H2.501x;= -12.666 VTXD\H1.67x;=\L -32.96 \l (-12.666)= 0.015\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5988x;TXF\H1.67x;=\L -494.96 \l (-12.666)= 0.218\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5988x;TXG\H1.67x;=\L -1100.18 \l (-12.666)= 0.485\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.125x; Calculo de los Cortantes Torsionantes 3.616 1.779 2.432 1.651 1.330 1.086 1.717 2.389 Combinacion de Cortantes - Cortante de Diseño en la Direccion X VDX\H1.666x;= V\H0.6002x;TX\H1.666x; + 0.30V\H0.6002x;TXY \H1.666x;- Cortante de Diseño en la Direccion Y V´\H0.6002x;D\H1.666x;= 0.30V\H0.6002x;TX\H1.666x; + V\H0.6002x;TXY \H1.666x;NOTAS: - De los valores V\H0.6002x;D\H1.666x; y V´\H0.6002x;D \H1.666x;se toma el mayor. - Ver los resultados en la tabla siguiente. \Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Efectos de Cortante Vx en la Direccion Y VTY1\H1.666x;= \L -1006.08 \l (-12.666)= 0.443\L \l 20833.55+7907.78 VTY5\H1.666x;=\L 1006.08 \l (47.090)= 1.650\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; VTXA\H1.668x;= \L 1188.26 \l (17.826)= 0.737\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXC\H1.668x;= \L 583.04 \l (17.826)= 0.362\L \l 20833.55+7907.78 VTXD\H1.668x;=\L -32.96 \l (-11.421)= 0.013\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXF\H1.668x;=\L -494.96 \l (-11.421)= 0.197\L \l 20833.55+7907.78 VTXG\H1.668x;=\L -1100.18 \l (-11.421)= 0.437\L \l 20833.55+7907.78 Efectos de Cortante VY en la Direccion X Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5.93 5.93 3953.89 0.000 5 19.44 17.79 768 7.049 1.650 6.554 0.624 1006.08 3.930 7.86 256 5.930 0.000 5.930 0.000 0.000 0.000 3.93 256 6.462 0.443 6.329 0.399 5.93 -1006.08 -3.930 3.930 0.00 V\H0.5999x;D\H1.667x; V\H0.5999x;Txy\H1.667x; R\H0.5999x;Y\H1.667x;X X X\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H1.667x; X RY 256 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 1 EJE 3 3.930 3.930 R\H0.5999x;Y\H1.667x;X 2\H2.5x; 3953.89 CORTANTE V\H0.5999x;Y\H1.667x; V\H0.5999x;DY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V´\H0.5999x;D \H1.667x; 7907.78 DIRECCION Y PISO 3 DIRECCION X 20833.55 V´\H0.5999x;D \H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V\H0.5999x;DX\H1.667x; CORTANTE Vx 7859.66 1590.79 7.05 2207.40 9168.65 2\H2.5x; R\H0.5999x;X\H1.667x;Y 7.144 7.144 7.144 7.144 D C EJE A F G \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 154 RX Y Y\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.667x; Y R\H0.5999x;X\H1.667x;Y V\H0.5999x;Txy\H1.667x; V\H0.5999x;D\H1.667x; 14.86 7.144 7.716 1188.26 3.56 1.945 5.505 0.737 5.726 154 10.93 3.786 583.04 0.955 4.515 0.362 4.624 154 6.93 -0.214 -32.96 0.015 3.575 0.013 3.579 154 3.93 -3.214 -494.96 0.218 3.778 0.197 3.837 154 0.00 -7.144 -1100.18 0.485 4.045 0.437 4.176 770 17.79 21.94 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 3.56 3.56 3.56 3.56 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño 27.36 22.18 770 5.219 0.544 5.056 0.616 -1100.18 -7.144 0.00 154 4.791 0.245 4.717 0.277 -494.96 -3.214 3.93 154 4.464 0.016 4.459 0.019 -32.96 -0.214 6.93 154 5.758 0.452 5.622 1.182 583.04 3.786 10.93 154 7.124 0.921 6.848 2.408 4.44 1188.26 7.716 7.144 14.86 V\H0.5999x;D\H1.667x; V\H0.5999x;Txy\H1.667x; R\H0.5999x;X\H1.667x;Y Y Y\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.667x; Y RX 154 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; G F A EJE C D 7.144 7.144 7.144 7.144 R\H0.5999x;X\H1.667x;Y 2\H2.5x; 9168.65 2207.40 7.05 1590.79 7859.66 CORTANTE Vx V\H0.5999x;DX\H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V´\H0.5999x;D \H1.667x; 20833.55 PISO 2 DIRECCION X DIRECCION Y 7907.78 V´\H0.5999x;D \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;DY \H1.667x; CORTANTE V\H0.5999x;Y\H1.667x; 3953.89 2\H2.5x; R\H0.5999x;Y\H1.667x;X 3.930 3.930 3 EJE 1 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 256 RY X X\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H1.667x; X R\H0.5999x;Y\H1.667x;X V\H0.5999x;Txy\H1.667x; V\H0.5999x;D\H1.667x; 0.00 3.930 -3.930 -1006.08 7.39 0.498 7.888 0.564 8.057 256 3.93 0.000 0.000 0.000 7.390 0.000 7.390 256 7.86 3.930 1006.08 0.780 8.170 2.040 8.782 768 22.18 24.23 5 0.000 3953.89 7.39 7.39 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Efectos de Cortante VY en la Direccion X VTXA\H1.668x;= \L 1188.26 \l (22.269)= 0.921\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXC\H1.668x;= \L 583.04 \l (22.269)= 0.452\L \l 20833.55+7907.78 VTXD\H1.668x;=\L -32.96 \l (-14.217)= 0.016\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXF\H1.668x;=\L -494.96 \l (-14.217)= 0.245\L \l 20833.55+7907.78 VTXG\H1.668x;=\L -1100.18 \l (-14.217)= 0.544\L \l 20833.55+7907.78 VTY1\H1.666x;= \L -1006.08 \l (-16.103)= 0.564\L \l 20833.55+7907.78 VTY5\H1.666x;=\L 1006.08 \l (58.245)= 2.040\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.1667x; Efectos de Cortante Vx en la Direccion Y Combinacion de Cortantes - Cortante de Diseño en la Direccion X VDX\H1.666x;= V\H0.6002x;TX\H1.666x; + 0.30V\H0.6002x;TXY \H1.666x;- Cortante de Diseño en la Direccion Y V´\H0.6002x;D\H1.666x;= 0.30V\H0.6002x;TX\H1.666x; + V\H0.6002x;TXY \H1.666x;NOTAS: - De los valores V\H0.6002x;D\H1.666x; y V´\H0.6002x;D \H1.666x;se toma el mayor. - Ver los resultados en la tabla siguiente. \Ftxt.shx|c0;\H0.25x; 2.975 2.139 1.354 1.660 2.061 2.930 2.217 4.491 Calculo de los Cortantes Torsionantes Para los Marcos A Y C el MTX1\H2.501x;= 58.245 V\H0.5985x;TXA\H1.671x;= \L 1188.26 \l (58.245)= 2.408\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5985x;TXC\H1.671x;= \L 583.04 \l (58.245)= 1.182\L \l 20833.55+7907.78 Para los Marcos D,F,G el M\H0.3998x;TX2\H2.501x;= -16.103 VTXD\H1.671x;=\L -32.96 \l (-16.103)= 0.019\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5985x;TXF\H1.671x;=\L -494.96 \l (-16.103)= 0.277\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5985x;TXG\H1.671x;=\L -1100.18 \l (-16.103)= 0.616\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.1667x; Para el Marco 1 el MTY2\H2.167x;= -14.217 V\H0.5997x;TY1\H1.667x;= \L -1006.08 \l (-14.217)= 0.498\L \l 20833.55+7907.78 Para el Marco 5 el M\H0.4614x;TY1\H2.167x;= 22.269 VTY5\H1.667x;=\L 1006.08 \l (22.269)= 0.780\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Calculo del Cortante Total Direccion X Direccion Y VT\H1.666x;= V\H0.6002x;DX\H1.666x; + V\H0.6002x;TX \H1.666x;V\H0.6002x;T\H1.666x;= V\H0.6002x;DY\H1.666x; + V\H0.6002x;TY \H1.666x;NOTA: VER RESULTADOS DEL CORTANTE TOTAL EN LA TABLA 4.44 4.44 4.44 4.44 3.45 5.21 5.21 5.21 4.650 2.085 3.966 1.728 2.112 1.671 2.305 3.195 Combinacion de Cortantes - Cortante de Diseño en la Direccion X VDX\H1.666x;= V\H0.6002x;TX\H1.666x; + 0.30V\H0.6002x;TXY \H1.666x;- Cortante de Diseño en la Direccion Y V´\H0.6002x;D\H1.666x;= 0.30V\H0.6002x;TX\H1.666x; + V\H0.6002x;TXY \H1.666x;NOTAS: - De los valores V\H0.6002x;D\H1.666x; y V´\H0.6002x;D \H1.666x;se toma el mayor. - Ver los resultados en la tabla siguiente. \Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Efectos de Cortante Vx en la Direccion Y Efectos de Cortante VY en la Direccion X Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 8.68 6.95 3953.89 0.000 5 26.75 24.30 717 10.162 1.760 9.634 0.954 1006.08 3.930 7.86 256 6.950 0.000 6.950 0.000 0.000 0.000 3.93 205 9.642 1.180 9.288 0.608 8.68 -1006.08 -3.930 3.930 0.00 V\H0.5999x;D\H1.667x; V\H0.5999x;Txy\H1.667x; R\H0.5999x;Y\H1.667x;X X X\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H1.667x; X RY 256 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 1 EJE 3 3.930 3.930 R\H0.5999x;Y\H1.667x;X 2\H2.5x; 3953.89 CORTANTE V\H0.5999x;Y\H1.667x; V\H0.5999x;DY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V´\H0.5999x;D \H1.667x; 7907.78 DIRECCION Y PISO 1 DIRECCION X 17839.64 V´\H0.5999x;D \H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V\H0.5999x;DX\H1.667x; CORTANTE Vx 5984.91 2142.59 82.07 1646.71 7983.36 2\H2.5x; R\H0.5999x;X\H1.667x;Y D C EJE A F G \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 154 RX Y Y\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.667x; Y R\H0.5999x;X\H1.667x;Y V\H0.5999x;Txy\H1.667x; V\H0.5999x;D\H1.667x; 14.86 7.660 7.200 1108.80 5.21 1.939 7.149 1.050 7.464 154 10.93 3.270 503.58 0.879 6.089 0.478 6.232 154 6.93 -0.730 -112.42 0.132 5.342 0.068 5.362 154 3.93 -3.730 -574.42 0.674 5.884 0.347 5.988 102 0.00 -7.660 -781.32 0.917 4.367 0.472 4.509 718 24.30 29.56 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Calculo del Cortante Total Direccion X Direccion Y VT\H1.666x;= V\H0.6002x;DX\H1.666x; + V\H0.6002x;TX \H1.666x;V\H0.6002x;T\H1.666x;= V\H0.6002x;DY\H1.666x; + V\H0.6002x;TY \H1.666x;NOTA: VER RESULTADOS DEL CORTANTE TOTAL EN LA TABLA Para el Marco 1 el MTY2\H2.167x;= -15.552 V\H0.5992x;TY1\H1.669x;= \L -1006.08 \l (-15.552)= 0.608\L \l 17839.64+7907.78 Para el Marco 5 el M\H0.4614x;TY1\H2.167x;= 24.422 VTY5\H1.669x;=\L 1006.08 \l (24.422)= 0.954\L \l 17839.64+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.1667x; Para los Marcos A Y C el MTX1\H2.333x;= 44.931 V\H0.5984x;TXA\H1.671x;= \L 1108.80 \l (44.931)= 1.939\L \l 17839.64+7907.78 V\H0.5984x;TXC\H1.671x;= \L 503.58 \l (44.931)= 0.879\L \l 17839.64+7907.78 Para los Marcos D,F,G el M\H0.4286x;TX2\H2.333x;= -30.229 VTXD\H1.671x;=\L -112.42 \l (-30.229)= 0.132\L \l 17839.64+7907.78 V\H0.5984x;TXF\H1.671x;=\L -574.42 \l (-30.229)= 0.674\L \l 17839.64+7907.78 V\H0.5984x;TXG\H1.671x;=\L -781.32 \l (-30.229)= 0.917\L \l 17839.64+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Calculo de los Cortantes Torsionantes 7.660 7.660 7.660 7.660 VTXA\H1.671x;= \L 1108.80 \l (24.422)= 1.050\L \l 17839.64+7907.78 V\H0.5984x;TXC\H1.671x;= \L 503.58 \l (24.422)= 0.478\L \l 17839.64+7907.78 VTXD\H1.671x;=\L -112.42 \l (-15.552)= 0.068\L \l 17839.64+7907.78 V\H0.5984x;TXF\H1.671x;=\L -574.42 \l (-15.552)= 0.347\L \l 17839.64+7907.78 VTXG\H1.671x;=\L -781.32 \l (-15.552)= 0.472\L \l 17839.64+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.125x; VTY1\H1.669x;= \L -1006.08 \l (-30.229)= 1.180\L \l 17839.64+7907.78 VTY5\H1.669x;=\L 1006.08 \l (44.931)= 1.760\L \l 17839.64+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; R\H0.5999x; \H1.667x; 0.194 154 154 0.185 0.149 154 A\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; MARCOS 1 2 3 NIVEL 4 3.619 V\H0.5999x;D\H1.667x; 154 5.726 7.124 7.464 d\H0.5999x;(cm)\H1.667x; 0.094 0.076 6.232 5.758 4.624 154 2.917 4 3 2 1 C\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 154 0.120 0.150 154 154 0.162 0.151 256 256 0.126 0.104 256 1\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 1 2 3 4 4.065 256 6.642 8.057 9.642 0.063 0.058 5.362 4.464 3.579 154 2.251 4 3 2 1 D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 154 0.093 0.116 154 154 0.139 d\H0.5999x;(cm)\H1.667x; V\H0.5999x;D\H1.667x; NIVEL MARCOS R\H0.5999x; \H1.667x; INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Calculo de los Desplazamientos Laterales 0.177 102 154 0.136 0.108 154 G\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 1 2 3 4 2.619 154 4.176 5.219 4.509 0.068 R\H0.5999x; \H1.667x; MARCOS NIVEL V\H0.5999x;D\H1.667x; d\H0.5999x;(cm)\H1.667x; 0.063 5.988 4.791 3.837 154 2.411 4 3 2 1 F\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 154 0.099 0.124 154 154 0.156 0.069 10.162 8.782 7.049 256 4.435 4 3 2 1 5\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 256 0.110 0.137 256 256 0.159 0.136 205 256 0.115 0.093 256 3\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 1 2 3 4 3.730 256 5.930 7.390 6.950 0.058 Segun el R.C.D.F.-87 d=\LV Q R De acuerdo al Articulo 209, los desplazamientos maximos permisibles son: dmax=0.012h dmax=0.012*3.0=0.036= 3.60 cm Como puede observarse ningun dezplazamiento de los ocho marcos rebaso el desplazamiento maximo. 1 3 5 A C D F G 5 5 5 5 5 5 5 5 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 3.86 4.00 3.86 4.00 3.86 3.86 3.86 4.00 4.00 3.65 2.25 3.65 2.25 3.65 2.25 3.65 2.25 Acotaciones en MM Areas Tributarias en Mts. Analisis Estructutal de Marcos Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA C.G. Azotea= 681 Kg/m2 C.G. Entrepiso= 528 Kg/m2 S Areas= 3.86m2+3.86m2+3.86m2+3.86m2= 15.44 m2 Longitud total del marco= 7.86 m Wtrabe=0.75m*0.50m*2400 Kg/m3= 900 Kg/m Wazotea= \L(15.44m2)*(681Kg/m2)\l + 900 Kg/m = 2.24 T/m\L \l 7.86 m Wentrepiso= \L(15.44m2)*(528Kg/m2)\l + 900 Kg/m = 1.94 T/m\L \l 7.86 m 5 5 5 5 MARCO C 1-5 5 5 5 5 MARCO 3 A-G 2.24 Ton/m 1.94 Ton/m 1.94 Ton/m 1.94 Ton/m C.G. Azotea= 681 Kg/m2 C.G. Entrepiso= 528 Kg/m2 S Areas= 3.86m2+3.86m2+4.00m2+4.00m2+2.25m2+2.25m2+3.86m2+3.86m2= 27.94 m2 Longitud total del marco= 14.86 m Wtrabe=0.75m*0.50m*2400 Kg/m3= 900 Kg/m Wazotea= \L(27.94m2)*(681Kg/m2)\l + 900 Kg/m = 2.18 T/m\L \l 14.86 m Westrepiso= \L(27.94m2)*(528Kg/m2)\l + 900 Kg/m = 1.89 T/m\L \l 14.86 m 2.18 Ton/m 1.89 Ton/m 1.89 Ton/m 1.89 Ton/m Areas Tributarias Para los Marcos C 1-5 y 3 A-G Cargas Uniformemente Distribuidas sobre las Vigas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Analisis Estructutal de Marcos Cargas Uniformemente Distribuidas sobre las Vigas NOTA: Se analizaran estructuralmente los marcos mas desfavorables estos son: Direccion X:Marco C 1-5 Direccion Y: Marco 3 A-G Cargas Sismicas Sentido Izq. a Der. MARCO C 1-5 2.917 4.624 5.758 6.232 6.232 5.758 4.624 2.917 MARCO C 1-5 Cargas Sismicas Sentido Der. a Izq. Analisis Estructutal de Marcos Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Cargas Sismicas Sentido Der. a Izq. MARCO C 1-5 2.917 4.624 5.758 6.232 6.232 5.758 4.624 2.917 MARCO C 1-5 Cargas Sismicas Sentido Izq. a Der. INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Analisis Estructutal de Trabes Nota: Se analizaran 2 Trabes del Marco C 1-5 Las del 1er y 2do Piso Diagramas de Cortantes y Momentos Con Cargas Gravitacionales. Trabe de 1er Nivel.\LCalculados con 1.94 Ton/m 5 5 3.70 3.93 3.93 3.70 V (Ton) M (Ton/m) 1.86 1.66 2.31 1.66 1.86 12.84 9.63 12.73 M (Ton/m) V (Ton) 5.72 5.72 5.68 5 5 1.94 Ton/m Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Izq. a Der.Trabe de 1er Nivel.\LCalculados 9.58 9.58 Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Izq. a Der.Trabe de 1er Nivel.\LCalculados 1.94 Ton/m 5 5 5.68 5.72 5.72 V (Ton) M (Ton/m) 12.73 9.63 12.84 8.69 6.86 8.72 M (Ton/m) V (Ton) 3.97 3.96 3.96 5 5 1.94 Ton/m Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Izq. a Der.Trabe del 2do Nivel.Calculados con Ramadvansecon Ramadvanse 6.87 6.87 Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Izq. a Der.Trabe del 2do Nivel.Calculados con Ramadvansecon Ramadvanse 1.94 Ton/m 5 5 3.97 3.96 3.96 V (Ton) M (Ton/m) 8.72 6.86 8.69 2.36 1.71 1.74 1.71 2.36 M (Ton/m) V (Ton) 3.97 3.65 3.65 3.97 5 5 1.94 Ton/m Diagramas de Cortantes y Momentos Con Cargas Gravitacionales. Trabe del 2do Nivel.\LCalculados con Analisis Estructutal de Trabes Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Momentos de Der a Izq Momentos de Izq a Der 9.58 M (Ton/m) 12.73 9.63 12.84 1.86 1.66 2.31 1.66 1.86 12.84 9.63 12.73 M (Ton/m) 9.58 M (Ton/m) 1.86 1.66 2.31 1.66 1.86 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Ing.Luis Alberto L. Acevedo Junio - 2007 Diseño Estructutal de Trabes 5 5 1.94 Ton/m 5 3 1 Combinacion de Momentos Tramo de 1-3 Izq-Der Mu\H0.7502x;EJE-1\H1.333x;=(1.1)(12.84+1.86)= 16.17 T-m \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Mu\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H0.7502x;CENTRAL\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.333x;=(1.1)\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;(7.45)\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;= \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;8.20\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; T-m \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; Mu\H0.7502x;EJE-3\H1.333x;=(1.1)(9.63-2.31)= 8.05 T-m 7.45 11.46 11.46 7.45 Tramo de 3-5 Izq-Der Mu\H0.7502x;EJE-3\H1.333x;=(1.1)(9.58+2.31)= 13.08 T-m Mu\H0.7502x;CENTRAL\H1.333x;=(1.1)(11.46)= 12.61 T-m Mu\H0.7502x;EJE-5\H1.333x;=(1.1)(12.73-1.86)= 11.96 T-m Tramo de 1-3 Der-Izq Mu\H0.7502x;EJE-3\H1.333x;=(1.1)(9.58+2.31)= 13.08 T-m Mu\H0.7502x;CENTRAL\H1.333x;=(1.1)(11.46)= 12.61 T-m Mu\H0.7502x;EJE-1\H1.333x;=(1.1)(12.73-1.86)= 11.96 T-m Tramo de 3-5 Der-Izq Mu\H0.7502x;EJE-5\H1.333x;=(1.1)(12.84+1.86)= 16.17 T-m Mu\H0.7502x;CENTRAL\H1.333x;=(1.1)(7.45)= 8.20 T-m Mu\H0.7502x;EJE-3\H1.333x;=(1.1)(9.63-2.31)= 8.05 T-m SE OBTIENE QUE Mmax=16.17 T-m DATOS: f'c= 250Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 (Armado Longitudinal) fy= 2530 Kg/cm2 (Armado Transversal) f*c=0.8f'c= 200 Kg/cm2 f''c= 0.85f*c=0.85*200= 170 Kg/cm2 Calculo del Peralte d=\L Mu \l = \L 1617000 \l = 28.79 cm = 50 cm F\H0.7998x;R\H1.25x;bf''c q(1-0.5q) 0.9*50*170*0.3*0.85 d=50 cm r=5 cm h=55 cm b=30 cm Revision de Momentos Mu<Mr de donde Mr=0.17f´cbd^ 2 Mr= 0.17*250*30*50^ 2= 3187500 Kg/cm = 32 Ton/m Mu= 16.17 Ton/m < 32 Ton/m= Mr ok Diseño Estructutal de Trabes Junio - 2007 Ing.Luis Alberto L. Acevedo Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 38 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;4.00 \A1;3.00 \A1;3.00 \A1;4.00 \A1;3.00 \A1;4.00 \A1;4.00 \A1;3.00 \A1;4.00 \A1;3.00 \A1;3.00 \A1;4.00 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 1.89 Ton/m A C D F G 3.929999999999836 4.0 3.0 3.930000000000291 V (Ton) 0.40 7.83 5.28 0.39 4.49 3.07 4.75 2.68 Diagramas de Cortantes y Momentos Con Cargas Gravitacionales. Trabe de 1er Nivel.\LCalculados con M (Ton- m) 4.57 11.60 6.94 0.43 3.76 1.57 0.93 4.01 1.96 0.06 3.930000000000291 3.0 4.0 3.929999999999836 G F D C A V (Ton) M (Ton- m) 0.94 0.94 6.27 6.27 3.62 3.62 4.78 4.78 2.29 1.42 10.26 8.56 7.19 7.30 8.42 10.36 Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Izq. a Der.Trabe de 1er Nivel.\LCalculados F.S. 4.78 4.78 3.62 3.62 6.27 6.27 0.94 0.94 V (Ton) A C D F G 3.929999999999836 4.0 3.0 3.930000000000291 F.S. 10.36 8.42 7.30 7.19 8.56 10.26 1.42 2.29 M (Ton- m) Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Der. a Izq.Trabe de 1er Nivel.\LCalculados \A1;4.00 \A1;3.00 \A1;3.00 \A1;4.00 \A1;4.00 \A1;3.00 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.93 Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Der. a Izq.Trabe de 1er Nivel.\LCalculados M (Ton- m) 2.29 1.42 10.26 8.56 7.19 7.30 8.42 10.36 F.S. 3.930000000000291 3.0 4.0 3.929999999999836 G F D C A V (Ton) 0.94 0.94 6.27 6.27 3.62 3.62 4.78 4.78 F.S. Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Izq. a Der.Trabe de 1er Nivel.\LCalculados 10.36 8.42 7.30 7.19 8.56 10.26 1.42 2.29 4.78 4.78 3.62 3.62 6.27 6.27 0.94 0.94 M (Ton- m) V (Ton) A C D F G 3.929999999999836 4.0 3.0 3.930000000000291 0.06 1.96 4.01 0.93 1.57 3.76 0.43 6.94 11.60 4.57 M (Ton- m) Diagramas de Cortantes y Momentos Con Cargas Gravitacionales. Trabe de 1er Nivel.\LCalculados con 2.68 4.75 3.07 4.49 0.39 5.28 7.83 0.40 V (Ton) 3.930000000000291 3.0 4.0 3.929999999999836 G F D C A 1.89 Ton/m Calculados con Ramadvanse Sismica de Der. a Izq.Trabe de 2do Nivel. Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Calculados con Ramadvanse Sismica de Izq. a Der.Trabe de 2do Nivel. Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza con Ramadvanse Calculados Gravitacionales. Trabe de 2do Nivel. Diagramas de Cortantes y Momentos Con Cargas 2.47 4.96 2.48 5.08 0.47 5.20 8.06 0.64 V (Ton) 3.930000000000291 3.0 4.0 3.929999999999836 G F D C A 1.89 Ton/m 0.55 2.17 4.34 0.19 1.81 5.03 0.46 6.69 11.06 6.04 M (Ton- m) 3.26 3.26 2.90 2.90 4.29 4.29 0.60 0.60 M (Ton- m) V (Ton) A C D F G 3.929999999999836 4.0 3.0 3.930000000000291 5.81 5.80 5.81 5.76 7.10 0.35 2.01 M (Ton- m) 7.00 F.S. F.S. 3.930000000000291 3.0 4.0 3.929999999999836 G F D C A V (Ton) 3.26 3.26 2.90 2.90 4.29 4.29 0.60 0.60 7.00 M (Ton- m) 2.01 0.35 7.10 5.76 5.81 5.80 5.81 M (Ton- m) \A1;4.00 \A1;3.00 \A1;3.93 \A1;3.93 5.70 9.36 5.92 6.92 Combinacion de Momentos Momentos de Der a Izq Momentos de Izq a Der 10.36 8.42 7.30 7.19 8.56 10.26 1.42 2.29 2.29 1.42 10.26 8.56 7.19 7.30 8.42 10.36 0.06 1.96 4.01 0.93 1.57 3.76 0.43 6.94 11.60 4.57 M (Ton- m) F.S. F.S. M (Ton- m) 4.57 11.60 6.94 0.43 3.76 1.57 0.93 4.01 1.96 0.06 1.89 Ton/m A C D F G 3.929999999999836 4.0 3.0 3.930000000000291 \A1;4.00 \A1;3.00 \A1;3.93 \A1;3.93 Combinacion de Momentos 1.89 Ton/m A C D F G 3.929999999999836 4.0 3.0 3.930000000000291 M (Ton- m) 6.04 11.06 6.69 0.46 5.03 1.81 0.19 4.34 2.17 0.55 0.55 2.17 4.34 0.19 1.81 5.03 0.46 6.69 11.06 6.04 M (Ton- m) 7.00 2.01 0.35 7.10 5.76 5.81 5.80 5.81 5.81 5.80 5.81 5.76 7.10 0.35 2.01 7.00 Momentos de Izq a Der Momentos de Der a Izq 2.25 1.94 5.62 3.42 F.S. F.S. \A1;4.00 \A1;3.00 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;3.00 \A1;4.00 \A1;3.93 \A1;3.93 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;= 739 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;= 739 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;= 739 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;= 739 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;= 739 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;= 739 Kg/m2 \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;=1.4*528 = 739 Kg/m2 TAB 1 TAB 1 TAB 3 TAB 3 TAB 2 TAB 2 TAB 1 5 5 5 5 5 7860.000000000582 3930.000000000291 3930.000000000291 G F D C A 5 3 1 ZONA DE ESCALERA \A1;4000 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 A C D F G 1 3 5 3929.999999999382 3930.000000000291 7860.000000000582 5 5 5 5 5 TAB 1 TAB 2 TAB 2 TAB 3 TAB 3 TAB 1 TAB 1 137 137 190 190 324 324 NOTA: - TABLERO 1 - DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS 190 137 137 324 190 324 324 137 137 190 324 190 164 134 317 317 219 346 - TABLERO 2 - DE BORDE UN LADO LARGO DISCONTINUO 134 164 346 317 317 219 202 131 403 403 222 350 131 202 350 403 222 403 - TABLERO 3 - DE BORDE UN LADO CORTO DISCONTINUO \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 1 3 5 A C D F G 3929.999999999382 3930.000000000291 7860.000000000582 5 5 5 5 5 TAB 1 TAB 2 TAB 2 TAB 3 TAB 3 TAB 1 TAB 1 137 137 190 190 324 324 NOTA: - TABLERO 1 - DE ESQUINA DOS LADOS ADYACENTES DISCONTINUOS 190 137 137 324 190 324 324 137 137 190 324 190 164 134 317 317 219 346 - TABLERO 2 - DE BORDE UN LADO LARGO DISCONTINUO 134 164 346 317 317 219 202 131 403 403 222 350 131 202 350 403 222 403 - TABLERO 3 - DE BORDE UN LADO CORTO DISCONTINUO \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 -394 -250 -361 -361 +153 +187 -217 -370 -217 +156 +156 -370 -370 -217 -370 +156 +156 -217 -370 -370 -217 -217 +156 +156 TAB 1 TAB 1 TAB 3 TAB 3 TAB 2 TAB 2 TAB 1 5 5 5 5 5 7860.000000000582 3930.000000000291 3929.999999999382 G F D C A 5 3 1 +187 +153 -361 -361 -394 -250 +88 +135 -270 -235 -270 -149 -235 +135 +88 -270 -270 -149 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 1 3 5 A C D F G 3929.999999999382 3930.000000000291 7860.000000000582 5 5 5 5 5 TAB 1 TAB 2 TAB 2 TAB 3 TAB 3 TAB 1 TAB 1 #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. Armado de Losa Maciza Segundo Nivel Armado de Losa Maciza Primer Nivel #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. TAB 1 TAB 1 TAB 3 TAB 3 TAB 2 TAB 2 TAB 1 5 5 5 5 5 7860.000000000582 3930.000000000291 3929.999999999382 G F D C A 5 3 1 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 1 3 5 A C D F G 3929.999999999382 3930.000000000291 7860.000000000582 5 5 5 5 5 TAB 1 TAB 2 TAB 2 TAB 3 TAB 3 TAB 1 TAB 1 #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. Armado de Losa Maciza Segundo Nivel Armado de Losa Maciza Primer Nivel #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. TAB 1 TAB 1 TAB 3 TAB 3 TAB 2 TAB 2 TAB 1 5 5 5 5 5 7860.000000000582 3930.000000000291 3929.999999999382 G F D C A 5 3 1 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;4000 \A1;3000 \A1;3930 \A1;14860 \A1;14860 \A1;3930 \A1;3000 \A1;4000 \A1;3930 \A1;7860 \A1;3930 \A1;3930 1 3 5 A C D F G 3929.999999999382 3930.000000000291 7860.000000000582 5 5 5 5 5 TAB 1 TAB 2 TAB 2 TAB 3 TAB 3 TAB 1 TAB 1 #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. Armado de Losa Maciza Segundo Nivel Armado de Losa Maciza Primer Nivel #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. TAB 1 TAB 1 TAB 3 TAB 3 TAB 2 TAB 2 TAB 1 5 5 5 5 5 7860.000000000582 3930.000000000291 3929.999999999382 G F D C A 5 3 1 1 3 5 A C D F G 3929.999999999382 3930.000000000291 7860.000000000582 5 5 5 5 5 TAB 1 TAB 2 TAB 2 TAB 3 TAB 3 TAB 1 TAB 1 #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. Armado de Losa Maciza Tercer Nivel Armado de Losa Maciza Cuarto Nivel #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. #3 a 30 cm. TAB 1 TAB 1 TAB 3 TAB 3 TAB 2 TAB 2 TAB 1 5 5 5 5 5 7860.000000000582 3930.000000000291 3929.999999999382 G F D C A 5 3 1 \A1;1.50 \A1;2.10 \A1;2.59 5 2.101160887757032 1.499999999999964 2.59 \H0.5999x; 865 Kg/m 2.593901945308971 \A1;2590 \A1;1000 1000.0 2590.000000000004 h=10 cm. (A.S Y A.L.) #3@30 DOBLE PARRILLA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Elementos estructurales: - Las planta de azotea y de entrepiso del edificio se estructuran a base de marcos rigidos las columnas y trabes se dispusieron de acuerdo al proyecto arquitectonico de manera que no afecte a este, de igual forman se dispusieron las columnas y trabes de manera que las plantas tengan simetria para poder evitar excentricidades en plantas estructurales. - La escalera se proyecto a base rampas inclinadas de concreto reforzado y escalones de concreto reforzado. - Los materiales de recubrimientos en los pisos se consideraron que en toda la casa fueran de mosaico, excepto en baños que se coloco mosaico antiderrapante. - La cimentacion se dispuso a base de zapatas corridas de colindancia y zapatas corridas de concreto reforzado. - Los muros divisorios se construira a base de tabique de barro rojo recocido. Propietario: \W2.39952; Sr. Heberth A. Garcia Garfias Destino: \W2.39952; Departamentos en condominio Numero de niveles: \W2.39952; El edificio constara de planta baja en donde se ubicara el garage y 3 departamentos por \W2.39952; piso en estos se tendran los siguientes locales: estancia, comedor, cocina, cuarto de lavado, \W2.39952; baño completo y 3 recamaras, en la azotea se ubicaran los tinacos de cada departamento. Ubicacion y Orientacion: \W2.39952; Zona sismica 2, terreno de transicion.,el terreno tiene una orientacion norte-sur Descripcion del Proyecto Arquitectonico Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 1 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 3 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Proyecto Arquitectonico Material Espesor (m) Peso Vol. (kg/m3) W (kg/m2) Enladrillado 0.02 1500 30 Mortero 0.015 1500 23 Impermeabilizante 5 Mortero 0.04 1500 60 Relleno 0.12 1250 150 Losa de concreto 0.10 2500 250 Yeso 0.015 1500 23 Carga muerta Por concreto 20 adicional Por mortero 20 Carga muerta W\H0.5999x;M = \H1.667x;581 Calculo de cargas muertas de azotea (losa horizontal) Calculo de carga muerta de escalera Material Espesor (m) Peso Vol. (kg/m3) W (kg/m2) Losa de concreto 0.10 2500 250 reforzado Escalones 0.09 2500 225 Plafon de 0.02 1500 30 yeso Carga muerta adicional (RCDF) 40 Carga viva 170 Carga muerta W\H0.5999x;M\H1.667x;= 715 8 7 6 5 4 3 2 1 12 13 14 15 8 9 10 11 5 5 - Altura de planta de entrepiso y azotea 3.00 m - Peralte de escalones 18 cm - N de escalones = \L300 cm\l = 17 escalones\L \l 18cm - Calculo de la huella H=64-2P H= 64 - 2(18) = 28 cm - Espesor de la losa h= 10cm - Peso total del escalon en volumen WE \H1.667x;W\H0.6x;E \H1.667x;= Peso total * Peso volumetrico = \LP*H*B\l * P.vol \H0.6x; \H1.667x;2 W\H0.6x;E \H1.667x;=\L W\H0.6x;E\H1.667x; \H0.6x;\l \H1.667x;= Peso del escalon en superficie (m2)\L \H0.6x;\l \H1.667x;AREA W\H0.6x;E\H1.667x; = \LP*H*B\l * P.vol * \L 1 \H0.6x;\l \H1.667x;2 H*B W\H0.6x;E\H1.667x; = \L P \l * P.vol 2 Calculo del peso de la escalera por m2 de su proyecion horizontal N+0.00 N+3.00 5 5 5 5 Planta Corte Calculo del peso del tinaco - Capacidad del tinaco Tinaco de 1100 lts = 1100 Kg Peso del tinaco = \L220\l Kg 1320 R=4.75 m 9.5 m 1.275 m 1.10 m - Area = b*h - \L3.1416 R^ 2\l = 1.10*1.275 \L3.1416*0.475^ 2\l = 1.05 m2\L 2 2 - Peso total = W*A = 270*1.05 = 284 kg - Peso total del tinaco Agua = 1100 Kg Peso propio = 220 Kg 2 Bases = \L568 Kg\l W = 1888 Kg W Tinaco = 1890 Kg W total de tinacos = 1890 Kg * 3 = 5670 Kg. Enladrillado Mortero Relleno Losa de concreto reforzado Plafon de yeso No. 44 HDA. PIEDRAS NEGRAS HDA. CIENEGUILLAS HDA. DE SANTIN LOCALIZACION CALLE : HDA. PIEDRAS NEGREAS No. 44 COL. NARVARTE PIEDAD DELEGACION BENITO JUAREZ C.P. 03100 MEXICO D.F. EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 2 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Estructuracion INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Proyecto Arquitectonico Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 4 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 5 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Proyecto Arquitectonico Estructuracion de Plantas Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 6 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA ~ ~ ~ SIMBOLOGIA Columna Trabe de carga INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 7 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Estructuracion de Ejes (Cortes Estructurales) N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 N.P.T+12.00 5 5 5 5 5 5 MR ~ EJE A 5 5 5 5 5 5 EJE C ~ MR Estructuracion de Ejes (Cortes Estructurales) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 8 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA N.P.T+12.00 N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 MR ~ EJE D 5 5 5 5 5 5 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 N.P.T+12.00 EJE F ~ MR 5 5 5 5 5 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 9 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Estructuracion de Ejes (Cortes Estructurales) N.P.T+12.00 N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 MR ~ EJE G 5 5 5 5 5 5 N.P.T+12.00 N.P.T+09.00 N.P.T+06.00 N.P.T+03.00 EJE 1 ~ MR 5 5 5 5 5 5 5 5 Estructuracion de Ejes (Cortes Estructurales) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 10 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 N.P.T+12.00 MR ~ EJE 3 5 5 5 5 5 5 5 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 11 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Estructuracion de Ejes (Cortes Estructurales) N.P.T+03.00 N.P.T+06.00 N.P.T+09.00 N.P.T+12.00 5 5 5 5 5 5 5 5 EJE 5 ~ MR Predimensionamiento de Sistema de Piso Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 16 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5 C D 5 3 1 Nota: Se eligira el tipo y peralte del sistema de piso con este tablero debido a que es el de mayor dimensiones. Calculo y eleccion del sistema de piso - h=\LPerimetro \l 2 - Perimetro=3.93m + 3.93m + 4.00m + 4.00m = 15.86m - h=\L15.86\l = 7.93 cm. \L \H0.5x;\l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H2x;2 - h=10 cm. El sistema de piso se propone de Losa maciza de 10 cm. de peralte. Nota: La formula que se empleo en el predimensionamiento de la losa maciza se utiliza de forma practica.\Ftxt.shx|c0;\H0.3333x; Material Espesor (m) Peso Vol. (kg/m3) W (kg/m2) Mosaico 0.009 1800 16 Mortero 0.02 2100 42 Losa de concreto 0.10 2500 250 reforzado Plafon de 0.02 1500 30 yeso Carga muerta adicional Por mortero 20 Carga viva de entrepiso 170 Carga muerta W\H0.5999x;M\H1.667x;= 528 Calculo de cargas muertas de entrepiso Mosaico Mortero Losa de concreto reforzado Plafon de yeso INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 13 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Analisis de cargas Analisis de cargas Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 14 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 15 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Analisis de cargas Predimensionamiento de Columnas Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 17 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Azotea WA\H1.667x;= 581+100 = 681 Kg/m2 - Entrepiso WE\H1.667x;= 528 Kg/m2 - Cargas W4\H1.667x;=(11.67m2)(681 Kg/m2)+(3.89m2)(715 Kg/m2)+5.67 Ton.= 16.40 Ton. W1\H1.667x;=W\H0.6x;2\H1.667x;=W\H0.6x;3\H1.667x;=(11.67m2)(528 Kg/m2)+(3.89m2)(715Kg/m2)= 8.94 Ton. W\H0.6x;T\H1.667x;=W\H0.6x;4\H1.667x;+W\H0.6x;1\H1.667x;+W\H0.6x;2\H1.667x;+W\H0.6x;3 WT\H1.667x;=16.40 Ton+(3*8.94 Ton)= 43.22 Ton. -Siendo del grupo B el edificio F.C=1.4 P\H0.6x;u\H1.667x;=1.4(43.22 Ton)=60.508 Ton. -Ag=\L10Pu\l = \L10*60508\l = 2420.32\L \l f'c 250 - Para columnas cuadradas Ag= 2420.32 = 49 cm. Columnas de 50cm*50cm Predimensionamiento de Columnas Estructuracion de Ejes (Isometrico) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 12 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA ~ INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 18 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Predimensionamiento de Trabes Predimensionamiento de Trabes - Como bc=50 cm. (Ancho de la columna), por lo tanto el ancho de la trabe sera de 50 cm. es decir b=50 cm. - En vigas rectangulares: b>\L L \l 35 49>\L 4.00 \l 35 49>11.43 Se cumple la relacion para vigas rectangulares. - Como b=50 cm. h=1.5*b h=1.5*50 h=75 cm. -La relacion \Lh\l < 3.00\L \l b \L75\l = 1.50 < 3.00\L \l50 Trabes seran de 75cm*50cm - Rigides del Cuarto Nivel Rp4\H1.667x;=\L 48E \l h4( \L 4h4 \l + \L h3+h4 \l + \L h4+h4 \l)\L \l Kc4 Kt4 Kt4 \Ftxt.shx|c0;\H0.2x; Rp3\H1.667x;=\L 48E \l h3( \L 4h3 \l + \L h2+h3 \l + \L h3+h4 \l)\L \l Kc3 Kt3 Kt3 \Ftxt.shx|c0;\H0.25x; - Rigides del Tercer Nivel Calculo de Rigideces de Piso Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 20 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Rigides del Segundo Nivel Rp2\H1.667x;=\L 48E \l h2( \L 4h2 \l + \L h1+h2 \l + \L h2+h3 \l)\L \l Kc2 Kt1+ \LKc1\l Kt2 12\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Rp1\H1.667x;=\L 48E \l h1( \L 4h1 \l + \L h1+h2 \l )\L \l Kc1 Kt1+ \LKc1\l 12 - Rigides del Primer Nivel Datos - Columnas de seccion cuadrada de 50cm*50cm - Trabes de seccion rectangular de 75cm*50cm - E=14,000 f'c - f'c=250 Kg/cm2 Nota: Los momentos de inercia se calcularan con respecto al Eje YY Iyy=\Lhb^ 3 12 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 19 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de Rigideces de Piso FORMULAS A EMPLEAR PARA EL CALCULO DE RIGIDECES MARCOS DIRECCIONES NIVELES RIGIDECES DE PISO TON/CM A,C,D,F X 1 1 X G 1,5 1 Y Y 1 3 2 2 2 2 Y Y X X A,C,D,F G 1,5 3 3 1,5 G A,C,D,F X X Y Y 3 3 3 3 4 4 4 4 Y Y X X A,C,D,F G 1,5 3 153.69 153.72 153.66 153.66 102.47 153.72 153.66 153.66 256.16 256.20 256.11 256.11 204.94 256.20 256.11 256.11 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 21 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Datos - Peso de Azotea WA\H1.667x;= 581+100 = 681 Kg/m2 - Peso de Entrepiso W\H0.6x;E\H1.667x;= 528 Kg/m2 - Area 116.80 m2 - Peso por piso W\H0.6x;1\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)= 61.67 Ton. W\H0.6x;2\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)=61.67 Ton. W\H0.6x;3\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)=61.67 Ton. W\H0.6x;4\H1.667x;=(116.80m2)(0.681)=79.54 Ton. - Masas m\H0.6x;1\H1.667x;= \L61.67\l = 0.0629 \LTon-seg2 \l 9.81 cm m\H0.6x;2\H1.667x;= 0.0629 \LTon-seg2\l cm m\H0.6x;3\H1.667x;= 0.0629 \LTon-seg2\l cm m\H0.6x;4\H1.667x;= 0.0811 \LTon-seg2\l cm - Rigideces en la Direccion X K1\H1.667x;= 512 Ton/cm K\H0.6x;2\H1.667x;= 615 Ton/cm\fVerdana|b0|i0|c0|p34; K3\H1.667x;= 614 Ton/cm K4\H1.667x;= 614 Ton/cm - Ecuacion Caracteristica [K-w2M] =0 512+615 -615 0 0 1127 -615 0 0 -615 615+614 -614 0 -615 1229 -614 0 [K]= = 0 -614 614+614 -614 0 -614 1228 -614 0 0 -614 614 0 0 -614 614 0.0629 0 0 0 0 0.0629 0 0 [m]= 0 0 0.0629 0 0 0 0 0.0811 512.32 614.88 614.64 614.64 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 23 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) 1066.23 -615 0 0 -615 1168.23 -614 0 0 -614 1167.23 -614 0 0 -614 535.65 1066.23 V11 - 615 V21 = 0 -615 V11 + 1168.23 V21 - 614 V31 = 0 - 614 V21 + 1167.23 V31 - 614 V41 = 0 - 614 V31 + 535.65 V41 = 0 - Calculo de los Modos de Vibracion (Primer Modo de Vibracion) w\H0.5999x;1\H1.667x;= 966.09 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0 0 0 0 1.00 1.73 2.30 2.63 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.73 2.30 2.63 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 24 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 0.87 0.10 0.97 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;2 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 0.97 0.10 -0.87 0 0 0 0 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 595.70 -615 0 0 -615 697.70 -614 0 0 -614 696.70 -614 0 0 -614 -71.02 595.70 V11 - 615 V21 = 0 -615 V11 + 697.70 V21 - 614 V31 = 0 - 614 V21 + 696.70 V31 - 614 V41 = 0 - 614 V31 - 71.02 V41 = 0 - Calculo de los Modos de Vibracion (Segundo Modo de Vibracion) w\H0.5999x;2\H1.667x;= 8446.67 0.52 0.94 0.35 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;3 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 -0.35 -0.94 0.52 0 0 0 0 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; - Calculo de los Modos de Vibracion (Tercer Modo de Vibracion) w\H0.5999x;3\H1.667x;= 21303.90 -213.02 -615 0 0 -615 -111.02 -614 0 0 -614 -112.02 -614 0 0 -614 -1113.75 -213.02 V11 - 615 V21 = 0 -615 V11 - 111.02 V21 - 614 V31 = 0 - 614 V21 - 112.02 V31 - 614 V41 = 0 - 614 V31 - 1113.75 V41= 0 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 25 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Calculo de los Modos de Vibracion (Cuarto Modo de Vibracion) w\H0.5999x;4\H1.667x;= 33833.60 -1001.13 -615 0 0 -615 -899.13 -614 0 0 -614 -900.13 -614 0 0 -614 -2129.90 -1001.13 V11 - 615 V21 = 0 -615 V11 - 899.13 V21 - 614 V31 = 0 - 614 V21 - 900.13 V31 - 614 V41 = 0 - 614 V31 - 2129.90 V41 = 0 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0 0 0 0 1.00 -1.63 1.39 -0.40 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;4 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.63 1.39 0.40 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 26 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Newmark) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 27 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA K m x\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;r \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;F \H1.667x;x\H0.5999x;i\H1.667x;/x\H0.5999x;F m\H0.5999x;1 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;4 - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.2022 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;31.08 T\H0.5999x;2\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0684 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 91.91 T\H0.5999x;3\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0431 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 145.96 T\H0.5999x;4\H1.667x;=\fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0342 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;183.94 - Resolviendo se tiene 0.00002 (z4 - 64550.20 z3 + 1.24794E9 z2 - 7.23452E12 z + 5.88178E15) = 0 w\H0.5999x;4\H1.667x;2= 33833.60 w\H0.5999x;4\H1.667x;= 183.94 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;3\H1.667x;2= 21303.90 w\H0.5999x;3\H1.667x;= 145.96 \LTon*seg2\l \H0.5999x; \H1.667x; cm w\H0.5999x;2\H1.667x;2= 8446.67 w\H0.5999x;2\H1.667x;= 91.91 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 966.09 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 31.08 \LTon*seg2 \l cm [K-w2M] =0 1127 -615 0 0 0.0629 0 0 0 -615 1229 -614 0 0 0.0629 0 0 - w2 = 0 0 -614 1228 -614 0 0 0.0629 0 0 0 -614 614 0 0 0 0.0811 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 22 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) (1127-0.0629w2) -615 0 0 -615 (1229-0.0629w2) -614 0 0 -614 (1228-0.0629w2) -614 0 0 -614 (614-0.0811w2) K\H0.5999x;1 512 615 614 614 0.0629 0.0629 0.0629 0.0811 1 1.73 2.30 2.63 0.0629 0.1088 0.1448 0.2133 0.5297 0.4668 0.3580 0.2133 0.0010 0.0008 0.0006 0.0003 0.0010 0.0018 0.0024 0.0027 966.62 964.58 967.80 965.52 Tomando: w2Promedio\H1.667x;= 966.13 ; w= 31.08 - Periodo de Vibracion T1=\L 2p\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \l= \L 2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \l = 0.2022 seg. w1 31.08 x1 \H1.667x;= 1.00 1.73 2.30 2.63 POR EL METODO ANALITICO: w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 966.09 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 31.08 \LTon*seg2 \l cm 2.63 2.30 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.73 2.30 2.63 1.73 1.00 - Periodo de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.2022 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;31.08 1.00 1.73 2.30 2.63 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 28 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Holzer) 2.63 2.30 1.73 1.00 0.34 0.56 0.73 1.00 206.30 345.88 451.23 512 206.30 139.58 105.35 60.77 78.35 60.77 60.77 60.77 0.0811 0.0629 0.0629 0.0629 614 614 615 512 K\H0.5999x;1 m\H0.5999x;4 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;1 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 - Se propone una frecuencia w2=966.09 D=0 - Primer Modo de Vibracion - Periodo de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.2022 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;31.08 w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 966.09 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 31.08 \LTon*seg2 \l cm 1.00 1.73 2.30 2.63 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.73 2.30 2.63 D=0 - Se propone una frecuencia w2=8446.67 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 512 615 614 614 0.0629 0.0629 0.0629 0.0811 531.30 531.30 531.30 685.02 531.30 514.63 52.62 -586.54 512 -19.30 -533.92 -586.54 1.00 -0.03 -0.87 -0.96 1.00 0.97 0.10 -0.87 - Segundo Modo de Vibracion w\H0.5999x;2\H1.667x;2= 8446.67 w\H0.5999x;2\H1.667x;= 91.91 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;3\H1.667x;2= 21303.90 w\H0.5999x;3\H1.667x;= 145.96 \LTon*seg2\l \H0.5999x; \H1.667x; cm w\H0.5999x;4\H1.667x;2= 33833.60 w\H0.5999x;4\H1.667x;= 183.94 \LTon*seg2\l cm - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;2\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0684 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 91.91 - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;3\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0431 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 145.96 - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;4\H1.667x;=\fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0342 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;183.94 1.00 0.97 0.10 -0.87 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;2 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; - Cuarto Modo de Vibracion -0.40 1.39 -1.63 1.00 -1.78 3.01 -2.63 1.00 -1093.31 1848.17 -1616.13 512 -1093.30 2941.48 -3464.30 2128.13 2743.90 2128.13 2128.13 2128.13 0.0811 0.0629 0.0629 0.0629 614 614 615 512 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 - Se propone una frecuencia w2=33833.60 D=0 - Tercer Modo de Vibracion D=0 - Se propone una frecuencia w2=21303.90 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 m\H0.5999x;1 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;4 K\H0.5999x;1 512 615 614 614 0.0629 0.0629 0.0629 0.0811 1340.02 1340.02 1340.02 1727.75 1340.02 -464.14 -1258.28 894.40 512 451.23 345.88 206.30 1.00 -1.35 -0.59 1.46 1.00 -0.35 -0.94 0.52 Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Holzer) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 29 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 1.00 0.97 0.10 0.87 1.00 -0.35 -0.94 0.52 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;3 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 0.35 0.94 0.52 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;4 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 -1.63 1.39 -0.40 0.40 1.39 1.63 1.00 - Rigideces en la Direccion Y K1\H1.667x;= 922 Ton/cm K\H0.6x;2\H1.667x;= 1025 Ton/cm\fVerdana|b0|i0|c0|p34; K3\H1.667x;= 1024 Ton/cm K4\H1.667x;= 1024 Ton/cm - Ecuacion Caracteristica [K-w2M] =0 922+1025 -1025 0 0 1947 -1025 0 0 -1025 1025+1024 -1024 0 -1025 2049 -1024 0 [K]= = 0 -1024 1024+1024 -1024 0 -1024 2048 -1024 0 0 -1024 1024 0 0 -1024 1024 0.0629 0 0 0 0 0.0629 0 0 [m]= 0 0 0.0629 0 0 0 0 0.0811 \H0.3333x; - Peso de Azotea WA\H1.667x;= 581+100 = 681 Kg/m2 - Peso de Entrepiso W\H0.6x;E\H1.667x;= 528 Kg/m2 - Area 116.80 m2 - Peso por piso W\H0.6x;1\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)= 61.67 Ton. W\H0.6x;2\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)=61.67 Ton. W\H0.6x;3\H1.667x;=(116.80m2)(0.528)=61.67 Ton. W\H0.6x;4\H1.667x;=(116.80m2)(0.681)=79.54 Ton. - Masas m\H0.6x;1\H1.667x;= \L61.67\l = 0.0629 \LTon-seg2 \l 9.81 cm m\H0.6x;2\H1.667x;= 0.0629 \LTon-seg2\l cm m\H0.6x;3\H1.667x;= 0.0629 \LTon-seg2\l cm m\H0.6x;4\H1.667x;= 0.0811 \LTon-seg2\l cm Datos Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 30 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 922.20 1024.80 1024.44 1024.44 (1947-0.0629w2) -1025 0 0 -1025 (2049-0.0629w2) -1024 0 0 -1024 (2048-0.0629w2) -1024 0 0 -1024 (1024-0.0811w2) Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 31 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA [K-w2M] =0 1947 -1025 0 0 0.0629 0 0 0 -1025 2049 -1024 0 0 0.0629 0 0 - w2 = 0 0 -1024 2048 -1024 0 0 0.0629 0 0 0 -1024 1024 0 0 0 0.0811 - Resolviendo se tiene 0.00002 (z4 - 108715 z3 + 3.55395E9 z2 - 3.50723E13 z + 4.91E16) = 0 w\H0.5999x;4\H1.667x;2= 56607.10 w\H0.5999x;4\H1.667x;= 237.92 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;3\H1.667x;2= 35987.50 w\H0.5999x;3\H1.667x;= 189.70 \LTon*seg2\l \H0.5999x; \H1.667x; cm w\H0.5999x;2\H1.667x;2= 14453.20 w\H0.5999x;2\H1.667x;= 120.22 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 1667.61 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 40.84 \LTon*seg2 \l cm - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.1539 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;40.84 T\H0.5999x;2\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0523 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;120.22 T\H0.5999x;3\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0331 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 189.70 T\H0.5999x;4\H1.667x;=\fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0264 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;237.92 2.78 2.41 1.80 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.80 2.41 2.78 0 0 0 0 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; - Calculo de los Modos de Vibracion (Primer Modo de Vibracion) w\H0.5999x;1\H1.667x;= 1667.61 1842.11 -1025 0 0 -1025 1944.11 -1024 0 0 -1024 1943.11 -1024 0 0 -1024 888.76 1842.11 V11 - 1025 V21 = 0 -1025 V11 + 1944.11 V21 - 1024 V31 = 0 - 1024 V21 + 1943.11 V31 - 1024 V4 = 0 - 1024 V31 + 888.76 V41 = 0 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 32 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 33 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) 1037.89 -1025 0 0 -1025 1139.89 -1024 0 0 -1024 1138.89 -1024 0 0 -1024 -148.16 1037.89 V11 - 1025 V21 = 0 -1025 V11 + 1139.89 V21 - 1024 V31 = 0 - 1024 V21 + 1138.89 V31 - 1024 V4 = 0 - 1024 V31 - 148.16 V41 = 0 - Calculo de los Modos de Vibracion (Segundo Modo de Vibracion) w\H0.5999x;1\H1.667x;= 14453.20 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0 0 0 0 0.83 0.12 1.01 1.00 1.00 1.01 0.12 -0.83 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;2 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0 0 0 0 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; - Calculo de los Modos de Vibracion (Tercer Modo de Vibracion) w\H0.5999x;1\H1.667x;= 35987.50 -316.61 -1025 0 0 -1025 -214.61 -1024 0 0 -1024 -215.61 -1024 0 0 -1024 -1894.59 -316.61 V11 - 1025 V21 = 0 -1025 V11 - 214.61 V21 - 1024 V31 = 0 - 1024 V21 - 215.61 V31 - 1024 V4 = 0 - 1024 V31 - 1894.59 V41 = 0 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 34 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 1.00 -0.31 -0.94 0.51 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;3 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 0.31 0.94 0.51 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 35 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos de Vibracion y Modos de Vibracion (Metodo Analitico) -1613.59 -1025 0 0 -1025 -1511.59 -1024 0 0 -1024 -1512.59 -1024 0 0 -1024 -3566.84 -1613.59 V11 - 1025 V21 = 0 -1025 V11 - 1511.59 V21 - 1024 V31 = 0 - 1024 V21 - 1512.59 V31 - 1024 V4 = 0 - 1024 V31 - 3566.84 V41 = 0 - Calculo de los Modos de Vibracion (Cuarto Modo de Vibracion) w\H0.5999x;1\H1.667x;= 56607.10 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0 0 0 0 0.38 1.32 1.57 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;4 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 -1.57 1.32 -0.38 2.78 2.41 1.80 1.00 - Periodo de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.1539 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;40.84 1.00 1.80 1.00 1.80 2.41 2.78 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 2.41 2.78 w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 1667.61 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 40.84 \LTon*seg2 \l cm POR EL METODO ANALITICO: 1.00 1.80 2.41 2.78 x1 \H1.667x;= - Periodo de Vibracion T1=\L 2p\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \l= \L 2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \l = 0.1539 seg. w1 40.84 Tomando: w2Promedio\H1.666x;= 1667.54 ; w= 40.84 1668.01 1666.11 1669.34 1666.77 0.0017 0.0014 0.0011 0.0006 0.0002 0.0004 0.0005 0.0006 0.2255 0.3770 0.4903 0.5532 0.2133 0.1448 0.1088 0.0629 2.78 2.41 1.80 1 0.0811 0.0629 0.0629 0.0629 1024 1024 1025 922 K\H0.5999x;1 m\H0.5999x;4 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;1 K m x\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;r \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;F \H1.667x;x\H0.5999x;i\H1.667x;/x\H0.5999x;F INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 36 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Newmark) V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;2 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.01 0.12 -0.87 - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;2\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0524 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;120.00 w\H0.5999x;2\H1.667x;2=14400.45 w\H0.5999x;2\H1.667x;= 120.00 \LTon*seg2\l cm - Segundo Modo de Vibracion -0.87 0.12 1.01 1.00 -0.99 -0.88 0.01 1.00 -1015.76 -905.07 6.21 912 -1015.76 110.69 911.28 905.79 1167.88 905.79 905.79 905.79 0.0811 0.0629 0.0629 0.0629 1024 1024 1025 912 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 - Se propone una frecuencia w2=14400.45 D=0 2.76 2.39 1.79 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;1 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 1.79 2.39 2.75 w\H0.5999x;1\H1.667x;2= 1659.60 w\H0.5999x;1\H1.667x;= 40.74 \LTon*seg2 \l cm - Periodo de Vibracion T\H0.5999x;1\H1.667x;= \L2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p\l = \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.1542 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;w\H0.5999x;1 \H1.667x;40.74 - Primer Modo de Vibracion D=0 - Se propone una frecuencia w2=1659.60 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 m\H0.5999x;1 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;4 K\H0.5999x;1 912 1025 1024 1024 0.0629 0.0629 0.0629 0.0811 104.39 104.39 104.39 134.59 104.39 186.64 249.94 371.03 912 807.61 620.97 371.03 1.00 0.79 0.61 0.36 1.00 1.79 2.39 2.76 Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Holzer) Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 37 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 1.00 1.01 0.12 0.87 1.00 1.58 1.33 0.38 1.00 -1.58 1.33 -0.38 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;4 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 0.51 0.94 0.31 1.00 V11\H1.5x; V\H0.6668x;21\H1.5x; V\H0.6668x;3 \H1.5x;= = V\H0.6668x;31\H1.5x; V\H0.6668x;41\H1.5x; 1.00 -0.31 -0.94 0.51 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 38 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Frecuencias, Periodos y Modos de Vibracion (Metodo de Holzer) 0.51 -0.94 -0.31 1.00 1.44 -0.62 -1.31 1.00 1478.69 -636.93 -1347.28 912 1478.69 -2115.61 -710.35 2259.28 2912.99 2259.28 2259.28 2259.28 0.0811 0.0629 0.0629 0.0629 1024 1024 1025 912 K\H0.5999x;1 m\H0.5999x;4 K\H0.5999x;4 m\H0.5999x;3 K\H0.5999x;3 m\H0.5999x;2 K\H0.5999x;2 m\H0.5999x;1 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 - Se propone una frecuencia w2=35918.53 D=0 - Tercer Modo de Vibracion D=0 - Se propone una frecuencia w2=56577.84 K m mw2\H0.5999x; \H1.667x;F\H0.5999x;i \H1.667x;F\H0.5999x;E \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\H1.667x;D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;x x\H0.5999x;0 912 1025 1024 1024 0.0629 0.0629 0.0629 0.0811 3558.75 3558.75 3558.75 4588.46 3558.75 -5630.62 4739.34 -1755.47 912 -2646.75 2983.87 -1755.47 1.00 -2.58 2.91 -1.71 1.00 -1.58 1.33 -0.38 - Cuarto Modo de Vibracion - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;4\H1.667x;=\fSymbol|b0|i0|c2|p18; \L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0264 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;237.86 - Periodos de Vibracion T\H0.5999x;3\H1.667x;= \fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;2\fSymbol|b0|i0|c2|p18;p \l = \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;0.0332 seg.\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\L \l \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 189.52 w\H0.5999x;4\H1.667x;2= 56577.84 w\H0.5999x;4\H1.667x;= 237.86 \LTon*seg2\l cm w\H0.5999x;3\H1.667x;2= 35918.53 w\H0.5999x;3\H1.667x;= 189.52 \LTon*seg2\l \H0.5999x; \H1.667x; cm Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 39 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA ~ ~ INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 40 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño ~ ~ F.C=1.4 (EDIFICIO CORRESPONDIENTE AL GRUPO B) C=0.32 (UBICACION ZONA SISMICA II) C=(1.4)(0.32)=0.45 DE ACUERDO A LAS NTC Y A LA ESTRUCTURACION DEL EDIFICIO: Q=4.0 \LC\l = \L0.45\l = 0.113\L \lQ 4.0 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 41 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 3 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; PLANTA 4 Calculo de las Cargas Acumuladas \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 2 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 1 9.95 1A 3A 5A 1C 3C 5C 5D 3D 1D 1F 3F 5F 1G 3G 5G 20.29 12.71 14.86 33.85 20.43 12.31 19.46 12.31 12.22 19.32 12.22 8.54 13.36 8.54 9.95 20.29 12.71 14.86 33.85 20.43 12.31 19.46 12.31 12.22 19.32 12.22 8.54 13.36 8.54 7.95 17.70 10.71 12.25 30.05 17.82 11.26 17.35 11.26 11.18 17.24 11.18 7.95 12.18 7.95 17.90 37.99 23.42 27.11 63.90 38.25 23.57 38.81 23.57 23.40 36.56 23.40 16.49 25.54 16.49 7.95 17.70 10.71 12.25 30.05 17.82 11.26 17.35 11.26 11.18 17.24 11.18 7.95 12.18 7.95 25.85 55.69 34.13 39.36 93.95 56.07 34.83 56.16 34.83 34.58 53.80 34.58 24.44 37.72 24.44 7.95 17.70 10.71 12.25 30.05 17.82 11.26 17.35 11.26 11.18 17.24 11.18 12.18 ----- 12.18 SUMA TOTAL 33.80 73.39 44.84 51.61 124.00 73.89 46.09 71.51 46.09 45.76 71.04 45.76 55.48 55.48 ----- W=230.37 TON W=204.04 TON W=204.04 TON W=200.32 TON Calculo del Centro de Gravedad de las Cargas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 42 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño 9.95 20.29 12.71 14.86 33.85 20.43 12.31 19.46 12.31 8.54 13.36 X 17.90 37.99 23.42 27.11 63.90 38.25 23.57 38.81 23.57 23.40 36.56 23.40 16.49 25.54 16.49 25.85 55.69 34.13 39.36 93.95 56.07 34.83 56.16 34.83 34.58 53.80 34.58 24.44 37.72 24.44 33.80 73.39 44.84 51.61 124.00 73.89 46.09 71.51 46.09 45.76 71.04 45.76 55.48 55.48 12.22 19.32 12.22 FC ~ PLANTA 4 PLANTA 3 ~ FC Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 43 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA FC ~ PLANTA 2 PLANTA 1 ~ FC Y X Y 8.54 X Y Y X INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 44 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Calculo de las Coordenadas del Centro de Gravedad de las Cargas - Se utilizaran las siguientes formulas: Direccion X X=\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\LS\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;PiXi \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Pi Direccion Y Y=\LS\LPiYi SPi - PARA LA PLANTA 1 X=(266.06*7.86)+(339.94*3.93) = 4.09 266.06+339.94+232.74 Y=\L(152.03*14.86)+(249.50*10.93)+(163.69*6.93)+(162.56*3.00) = 7.88 152.03+249.50+163.69+162.56+110.96 - PARA LA PLANTA 2 X = 4.08 Y = 7.85 - PARA LA PLANTA 3 X = 4.08 Y = 7.88 - PARA LA PLANTA 4 X = 4.07 Y = 7.94 7.88 4.09 7.85 4.08 7.88 4.08 7.94 Y X 4.07 4 NIVEL 3 2 1 COORDENADAS EN METROS Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 45 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Calculo de las Fuerzas Sismicas Fi= \L CW \l Wihi\L \l Q\fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Wihi C=0.45 Q=4.00 1 2 3 NIVEL 4 230.37 Wi hi 12.00 204.04 9.00 204.04 6.00 200.32 3.00 Wihi 2764.44 1836.36 1224.24 600.96 Fi 11.20 6.59 4.39 2.12 838.77 6426.00 Vi 11.20 17.79 22.18 24.30 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 11.20 6.59 4.39 2.12 24.30 22.18 17.79 11.20 FUERZAS SISMICAS FUERZAS CORTANTES SISMICAS Determinacion del Centro de Cortante Xvi=\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\LS\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;FiXi \l Vi Y\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;vi=\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\LS\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Fi\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Y\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;i \l Vi INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 46 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño 24.30 22.18 17.79 11.20 Vi 88.93 FiYi Yi 4 NIVEL 3 2 1 FUERZAS EN LA DIRECCION X Fi 11.20 6.59 4.39 2.12 4.07 7.94 4.08 7.88 4.08 7.85 4.09 7.88 51.93 34.46 16.71 S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;FiYi 88.93 140.86 175.32 192.03 Yv 7.940 7.918 7.904 7.902 4.076 4.075 4.074 4.069 Xv 99.05 90.38 72.47 45.58 S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;FiXi 8.67 17.91 26.89 2.12 4.39 6.59 11.20 Fi FUERZAS EN LA DIRECCION Y 1 2 3 NIVEL 4 Xi FiXi 45.58 Vi 11.20 17.79 22.18 24.30 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 47 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Calculo del Centro de Torsion Xt=\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\LS\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry\L \l Yt=\fSymbol|b0|i0|c2|p18;\LS\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx - Para la Planta 4 Xt=\L(256*7.86)+(256*3.93)\l = 3.93\L \l 768 Yt=\L(154*14.86)+(154*10.93)+(154*6.93)+(154*3)\l = 7.144\L \l 770 - Para la Planta 3 Xt = 3.93 Yt = 7.144 - Para la Planta 2 Xt = 3.93 Yt = 7.144 - Para la Planta 1 Xt = 3.93 Yt = 7.66 Calculo de las Excentricidades ex=Xv-Xt ey=Yv-Yt 4 NIVEL 3 2 1 Xv 4.069 4.074 4.075 4.076 Yv 7.940 7.918 7.904 7.902 Xt 3.930 3.930 3.930 3.930 Yt 7.144 7.144 7.144 7.660 ex ey 0.139 0.144 0.145 0.146 0.796 0.774 0.760 0.242 PLANTA 4 ~ FC X Y 5 5 \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x; 11.20\H1.25x; \H0.7998x; 11.20\H1.25x; X Y Y X X Y \H0.7998x; 17.79\H1.25x; \H0.7998x; 22.18\H1.25x; \H0.7998x; 24.30\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; 5 5 5 5 \H0.7998x; 17.79\H1.25x; \H0.7998x; 22.18\H1.25x; 5 5 FC ~ PLANTA 3 PLANTA 2 ~ FC FC ~ PLANTA 1 \H0.7998x; 24.30\H1.25x; INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 48 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 49 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 50 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño C.V.(Xv,Yv)= (4.069,7.940) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.139 Vx=11.20 ey=0.796 by=14.86 e\H0.5999x;Dy1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.796)+(0.1*14.86)=2.680 e\H0.5999x;Dy2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.796)-(0.1*14.86)=-0.690 Calculo de los Momentos Torsionantes \H0.7998x;Vx\H1.25x; 5 - Para el Piso 4 Direccion X \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;1\H2.5x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; - Para el Piso 4 Direccion Y C.V.(Xv,Yv)= (4.069,7.940) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.139 Vx=11.20 ey=0.796 by=7.86 e\H0.5999x;Dx1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.139)+(0.1*7.86)=0.995 e\H0.5999x;Dx2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.139)-(0.1*7.86)=-0.647 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 51 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5 -7.728 -7.246 M\H0.5999x;t2\H1.667x; 30.016 11.144 M\H0.5999x;t1\H1.667x; -0.690 -0.647 e\H0.5999x;D2\H1.667x; 2.680 0.995 e\H0.5999x;D1\H1.667x; Y DIRECCION X PISO 4 Calculo de los Cortantes Directos Para el Piso 4 - Direccion X VDX\H1.5x;=\L Rx \l Vx \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx V\H0.6665x;DXA\H1.5x;= \L154\l (11.20) = 2.24\L \l 770 \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;V\H0.6665x;DX\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;C \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.5x;=\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 2.24\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; VDX\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;D \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.5x;=\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 2.24\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; VDX\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;F \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.5x;=\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 2.24\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; V\H0.6665x;DX\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;G \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.5x;=\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 2.24 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 52 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Direccion Y VDY\H1.5x;=\L Ry \l Vy \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry V\H0.6665x;DY1\H1.5x;= \L256\l (11.20) = 3.73\L \l 768 V\H0.6665x;DY3 \H1.5x;= 3.73 VDY5 \H1.5x;= 3.73 - Direccion Y VDY\H1.5x;=\L Ry \l Vy \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry V\H0.6665x;DY1\H1.5x;= \L256\l (17.79) = 5.93\L \l 768 V\H0.6665x;DY3 \H1.5x;= 5.93 VDY5 \H1.5x;= 5.93 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 57 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Calculo de los Cortantes Directos Para el Piso 3 - Direccion X VDX\H1.5x;=\L Rx \l Vx \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx V\H0.6665x;DXA\H1.5x;= \L154\l (17.79) = 3.56\L \l 770 V\H0.6665x;DXC \H1.5x;= 3.56 VDXD \H1.5x;= 3.56 VDXF \H1.5x;= 3.56 V\H0.6665x;DXG \H1.5x;= 3.56 PISO 3 X DIRECCION Y e\H0.5999x;D1\H1.667x; 1.002 2.647 e\H0.5999x;D2\H1.667x; -0.642 -0.712 M\H0.5999x;t1\H1.667x; 17.826 47.090 M\H0.5999x;t2\H1.667x; -11.421 -12.666 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 56 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño C.V.(Xv,Yv)= (4.074,7.918) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.144 Vx=17.79 ey=0.744 by=7.86 e\H0.5999x;Dx1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.144)+(0.1*7.86)= 1.002 e\H0.5999x;Dx2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.144)-(0.1*7.86)=-0.642 - Para el Piso 3 Direccion Y \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;1\H2.5x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; - Para el Piso 3 Direccion X 5 \H0.7998x;Vx\H1.25x; Calculo de los Momentos Torsionantes C.V.(Xv,Yv)= (4.074,7.918) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.144 Vx=17.79 ey=0.774 by=14.86 e\H0.5999x;Dy1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.774)+(0.1*14.86)=2.647 e\H0.5999x;Dy2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.774)-(0.1*14.86)=-0.712 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 55 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 60 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño C.V.(Xv,Yv)= (4.075,7.904) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.145 Vx=22.18 ey=0.760 by=14.86 e\H0.5999x;Dy1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.760)+(0.1*14.86)=2.626 e\H0.5999x;Dy2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.760)-(0.1*14.86)=-0.726 Calculo de los Momentos Torsionantes \H0.7998x;Vx\H1.25x; 5 - Para el Piso 2 Direccion X \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;1\H2.5x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; - Para el Piso 2 Direccion Y C.V.(Xv,Yv)= (4.075,7.904) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.144) ex=0.145 Vx=22.18 ey=0.760 by=7.86 e\H0.5999x;Dx1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.145)+(0.1*7.86)= 1.004 e\H0.5999x;Dx2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.145)-(0.1*7.86)=-0.641 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 61 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5 -16.103 -14.217 M\H0.5999x;t2\H1.667x; 58.245 22.269 M\H0.5999x;t1\H1.667x; -0.726 -0.641 e\H0.5999x;D2\H1.667x; 2.626 1.004 e\H0.5999x;D1\H1.667x; Y DIRECCION X PISO 2 Calculo de los Cortantes Directos Para el Piso 2 - Direccion X VDX\H1.5x;=\L Rx \l Vx \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx V\H0.6665x;DXA\H1.5x;= \L154\l (22.18) = 4.44\L \l 770 V\H0.6665x;DXC \H1.5x;= 4.44 VDXD \H1.5x;= 4.44 VDXF \H1.5x;= 4.44 V\H0.6665x;DXG \H1.5x;= 4.44 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 62 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA - Direccion Y VDY\H1.5x;=\L Ry \l Vy \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry V\H0.6665x;DY1\H1.5x;= \L256\l (22.18) = 7.39\L \l 768 V\H0.6665x;DY3 \H1.5x;= 7.39 VDY5 \H1.5x;= 7.39 - Direccion Y VDY\H1.5x;=\L Ry \l Vy \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Ry V\H0.6665x;DY1\H1.5x;= \L256\l (24.30) = 8.68\L \l 717 V\H0.6665x;DY3 \H1.5x;= 6.95 VDY5 \H1.5x;= 8.68 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 67 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Calculo de los Cortantes Directos Para el Piso 1 - Direccion X VDX\H1.5x;=\L Rx \l Vx \L \l \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Rx V\H0.6665x;DXA\H1.5x;= \L154\l (24.30) = 5.21\L \l 718 V\H0.6665x;DXC \H1.5x;= 5.21 VDXD \H1.5x;= 5.21 VDXF \H1.5x;= 5.21 V\H0.6665x;DXG \H1.5x;= 3.45 PISO 1 X DIRECCION Y e\H0.5999x;D1\H1.667x; 1.005 1.849 e\H0.5999x;D2\H1.667x; -0.640 -1.244 M\H0.5999x;t1\H1.667x; 24.422 44.931 M\H0.5999x;t2\H1.667x; -15.552 -30.229 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 66 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño C.V.(Xv,Yv)= (4.076,7.902) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.660) ex=0.146 Vx=24.30 ey=0.242 by=7.86 e\H0.5999x;Dx1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.146)+(0.1*7.86)= 1.005 e\H0.5999x;Dx2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.146)-(0.1*7.86)=-0.640 \H0.7998x;Vy\H1.25x; - Para el Piso 1 Direccion Y \H0.7998x;C.V\H1.25x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TY\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dx\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;e\H0.75x;Dy\H0.6667x;1\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;2\H2.501x; \H0.7998x;M\H0.75x;TX\H0.6667x;1\H2.5x; \H0.7998x;C.T\H1.25x; \H0.7998x;C.V\H1.25x; - Para el Piso 1 Direccion X 5 \H0.7998x;Vx\H1.25x; Calculo de los Momentos Torsionantes C.V.(Xv,Yv)= (4.076,7.902) C.T.(Xt,Yt)= (3.930,7.660) ex=0.146 Vx=24.30 ey=0.242 by=14.86 e\H0.5999x;Dy1\H1.667x;=1.5ec+0.1b=(1.5*0.242)+(0.1*14.86)=1.849 e\H0.5999x;Dy2\H1.667x;=1.0ec-0.1b=(1.0*0.242)-(0.1*14.86)=-1.244 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 65 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA DE ACUERDO A LAS NTC Y A LA ESTRUCTURACION DEL EDIFICIO: Q=4.0 \LC\l = \L0.45\l = 0.113\L \lQ 4.0 C=(1.4)(0.32)=0.45 C=0.32 (UBICACION ZONA SISMICA II) F.C=1.4 (EDIFICIO CORRESPONDIENTE AL GRUPO B) INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 54 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño 13.82 11.20 770 2.619 0.277 2.536 0.296 -1100.18 -7.144 0.00 154 2.411 0.125 2.373 0.133 -494.96 -3.214 3.93 154 2.251 0.008 2.249 0.009 -32.96 -0.214 6.93 154 2.917 0.226 2.849 0.609 583.04 3.786 10.93 154 3.619 0.461 3.481 1.241 2.24 1188.26 7.716 7.144 14.86 V\H0.5999x;D\H1.667x; V\H0.5999x;Txy\H1.667x; R\H0.5999x;X\H1.667x;Y Y Y\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.667x; Y RX 154 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; G F A EJE C D 7.144 7.144 7.144 7.144 R\H0.5999x;X\H1.667x;Y 2\H2.5x; 9168.65 2207.40 7.05 1590.79 7859.66 CORTANTE Vx V\H0.5999x;DX\H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; 2.24 2.24 2.24 2.24 V\H0.5999x;TX\H1.667x; V´\H0.5999x;D \H1.667x; 20833.55 PISO 4 DIRECCION X DIRECCION Y 7907.78 V´\H0.5999x;D \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;DY \H1.667x; CORTANTE V\H0.5999x;Y\H1.667x; 3953.89 2\H2.5x; R\H0.5999x;Y\H1.667x;X 3.930 3.930 3 EJE 1 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 256 RY X X\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H1.667x; X R\H0.5999x;Y\H1.667x;X V\H0.5999x;Txy\H1.667x; V\H0.5999x;D\H1.667x; 0.00 3.930 -3.930 -1006.08 3.73 0.254 3.984 0.271 4.065 256 3.93 0.000 0.000 0.000 3.730 0.000 3.730 256 7.86 3.930 1006.08 0.390 4.120 1.051 4.435 768 11.20 12.23 5 0.000 3953.89 3.73 3.73 Calculo de los Cortantes Torsionantes Para los Marcos A Y C el MTX1\H2.501x;= 30.016 V\H0.5994x;TXA\H1.668x;= \L 1188.26 \l (30.016)= 1.241\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5994x;TXC\H1.668x;= \L 583.04 \l (30.016)= 0.609\L \l 20833.55+7907.78 Para los Marcos D,F,G el M\H0.3998x;TX2\H2.501x;= -7.728 VTXD\H1.668x;=\L -32.96 \l (-7.728)= 0.009\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5994x;TXF\H1.668x;=\L -494.96 \l (-7.728)= 0.133\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5994x;TXG\H1.668x;=\L -1100.18 \l (-7.728)= 0.296\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; \H0.7998x;Vy\H1.25x; \H0.7998x;Vy\H1.25x; \H0.7998x;Vy\H1.25x; Para el Marco 1 el MTY2\H2.333x;= -7.246 V\H0.6001x;TY1\H1.667x;= \L -1006.08 \l (-7.246)= 0.254\L \l 20833.55+7907.78 Para el Marco 5 el M\H0.4286x;TY1\H2.333x;= 11.144 VTY5\H1.667x;=\L 1006.08 \l (11.144)= 0.390\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Calculo del Cortante Total Direccion X Direccion Y VT\H1.666x;= V\H0.6002x;DX\H1.666x; + V\H0.6002x;TX \H1.666x;V\H0.6002x;T\H1.666x;= V\H0.6002x;DY\H1.666x; + V\H0.6002x;TY \H1.666x;NOTA: VER RESULTADOS DEL CORTANTE TOTAL EN LA TABLA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 53 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Efectos de Cortante VY en la Direccion X VTXA\H1.668x;= \L 1188.26 \l (11.144)= 0.461\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXC\H1.668x;= \L 583.04 \l (11.144)= 0.226\L \l 20833.55+7907.78 VTXD\H1.668x;=\L -32.96 \l (-7.246)= 0.008\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXF\H1.668x;=\L -494.96 \l (-7.246)= 0.125\L \l 20833.55+7907.78 VTXG\H1.668x;=\L -1100.18 \l (-7.246)= 0.277\L \l 20833.55+7907.78 VTY1\H1.667x;= \L -1006.08 \l (-7.728)= 0.271\L \l 20833.55+7907.78 VTY5\H1.667x;=\L 1006.08 \l (30.016)= 1.051\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Efectos de Cortante Vx en la Direccion Y Combinacion de Cortantes - Cortante de Diseño en la Direccion X VDX\H1.666x;= V\H0.6002x;TX\H1.666x; + 0.30V\H0.6002x;TXY \H1.666x;- Cortante de Diseño en la Direccion Y V´\H0.6002x;D\H1.666x;= 0.30V\H0.6002x;TX\H1.666x; + V\H0.6002x;TXY \H1.666x;NOTAS: - De los valores V\H0.6002x;D\H1.666x; y V´\H0.6002x;D \H1.666x;se toma el mayor. - Ver los resultados en la tabla siguiente. \Ftxt.shx|c0;\H0.25x; 1.505 1.081 0.683 0.837 1.038 1.466 1.119 2.287 Calculo del Cortante Total Direccion X Direccion Y VT\H1.666x;= V\H0.6002x;DX\H1.666x; + V\H0.6002x;TX \H1.666x;V\H0.6002x;T\H1.666x;= V\H0.6002x;DY\H1.666x; + V\H0.6002x;TY \H1.666x;NOTA: VER RESULTADOS DEL CORTANTE TOTAL EN LA TABLA Para el Marco 1 el MTY2\H2.167x;= -11.421 V\H0.6x;TY1\H1.667x;= \L -1006.08 \l (-11.421)= 0.399\L \l 20833.55+7907.78 Para el Marco 5 el M\H0.4614x;TY1\H2.167x;= 17.826 VTY5\H1.667x;=\L 1006.08 \l (17.826)= 0.624\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Para los Marcos A Y C el MTX1\H2.501x;= 47.090 V\H0.5988x;TXA\H1.67x;= \L 1188.26 \l (47.090)= 1.945\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5988x;TXC\H1.67x;= \L 583.04 \l (47.090)= 0.955\L \l 20833.55+7907.78 Para los Marcos D,F,G el M\H0.3998x;TX2\H2.501x;= -12.666 VTXD\H1.67x;=\L -32.96 \l (-12.666)= 0.015\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5988x;TXF\H1.67x;=\L -494.96 \l (-12.666)= 0.218\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5988x;TXG\H1.67x;=\L -1100.18 \l (-12.666)= 0.485\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.125x; Calculo de los Cortantes Torsionantes 3.616 1.779 2.432 1.651 1.330 1.086 1.717 2.389 Combinacion de Cortantes - Cortante de Diseño en la Direccion X VDX\H1.666x;= V\H0.6002x;TX\H1.666x; + 0.30V\H0.6002x;TXY \H1.666x;- Cortante de Diseño en la Direccion Y V´\H0.6002x;D\H1.666x;= 0.30V\H0.6002x;TX\H1.666x; + V\H0.6002x;TXY \H1.666x;NOTAS: - De los valores V\H0.6002x;D\H1.666x; y V´\H0.6002x;D \H1.666x;se toma el mayor. - Ver los resultados en la tabla siguiente. \Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Efectos de Cortante Vx en la Direccion Y VTY1\H1.666x;= \L -1006.08 \l (-12.666)= 0.443\L \l 20833.55+7907.78 VTY5\H1.666x;=\L 1006.08 \l (47.090)= 1.650\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; VTXA\H1.668x;= \L 1188.26 \l (17.826)= 0.737\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXC\H1.668x;= \L 583.04 \l (17.826)= 0.362\L \l 20833.55+7907.78 VTXD\H1.668x;=\L -32.96 \l (-11.421)= 0.013\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXF\H1.668x;=\L -494.96 \l (-11.421)= 0.197\L \l 20833.55+7907.78 VTXG\H1.668x;=\L -1100.18 \l (-11.421)= 0.437\L \l 20833.55+7907.78 Efectos de Cortante VY en la Direccion X Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 58 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5.93 5.93 3953.89 0.000 5 19.44 17.79 768 7.049 1.650 6.554 0.624 1006.08 3.930 7.86 256 5.930 0.000 5.930 0.000 0.000 0.000 3.93 256 6.462 0.443 6.329 0.399 5.93 -1006.08 -3.930 3.930 0.00 V\H0.5999x;D\H1.667x; V\H0.5999x;Txy\H1.667x; R\H0.5999x;Y\H1.667x;X X X\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H1.667x; X RY 256 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 1 EJE 3 3.930 3.930 R\H0.5999x;Y\H1.667x;X 2\H2.5x; 3953.89 CORTANTE V\H0.5999x;Y\H1.667x; V\H0.5999x;DY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V´\H0.5999x;D \H1.667x; 7907.78 DIRECCION Y PISO 3 DIRECCION X 20833.55 V´\H0.5999x;D \H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V\H0.5999x;DX\H1.667x; CORTANTE Vx 7859.66 1590.79 7.05 2207.40 9168.65 2\H2.5x; R\H0.5999x;X\H1.667x;Y 7.144 7.144 7.144 7.144 D C EJE A F G \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 154 RX Y Y\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.667x; Y R\H0.5999x;X\H1.667x;Y V\H0.5999x;Txy\H1.667x; V\H0.5999x;D\H1.667x; 14.86 7.144 7.716 1188.26 3.56 1.945 5.505 0.737 5.726 154 10.93 3.786 583.04 0.955 4.515 0.362 4.624 154 6.93 -0.214 -32.96 0.015 3.575 0.013 3.579 154 3.93 -3.214 -494.96 0.218 3.778 0.197 3.837 154 0.00 -7.144 -1100.18 0.485 4.045 0.437 4.176 770 17.79 21.94 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 59 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 3.56 3.56 3.56 3.56 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 64 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño 27.36 22.18 770 5.219 0.544 5.056 0.616 -1100.18 -7.144 0.00 154 4.791 0.245 4.717 0.277 -494.96 -3.214 3.93 154 4.464 0.016 4.459 0.019 -32.96 -0.214 6.93 154 5.758 0.452 5.622 1.182 583.04 3.786 10.93 154 7.124 0.921 6.848 2.408 4.44 1188.26 7.716 7.144 14.86 V\H0.5999x;D\H1.667x; V\H0.5999x;Txy\H1.667x; R\H0.5999x;X\H1.667x;Y Y Y\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.667x; Y RX 154 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; G F A EJE C D 7.144 7.144 7.144 7.144 R\H0.5999x;X\H1.667x;Y 2\H2.5x; 9168.65 2207.40 7.05 1590.79 7859.66 CORTANTE Vx V\H0.5999x;DX\H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V´\H0.5999x;D \H1.667x; 20833.55 PISO 2 DIRECCION X DIRECCION Y 7907.78 V´\H0.5999x;D \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;DY \H1.667x; CORTANTE V\H0.5999x;Y\H1.667x; 3953.89 2\H2.5x; R\H0.5999x;Y\H1.667x;X 3.930 3.930 3 EJE 1 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 256 RY X X\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H1.667x; X R\H0.5999x;Y\H1.667x;X V\H0.5999x;Txy\H1.667x; V\H0.5999x;D\H1.667x; 0.00 3.930 -3.930 -1006.08 7.39 0.498 7.888 0.564 8.057 256 3.93 0.000 0.000 0.000 7.390 0.000 7.390 256 7.86 3.930 1006.08 0.780 8.170 2.040 8.782 768 22.18 24.23 5 0.000 3953.89 7.39 7.39 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 63 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Efectos de Cortante VY en la Direccion X VTXA\H1.668x;= \L 1188.26 \l (22.269)= 0.921\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXC\H1.668x;= \L 583.04 \l (22.269)= 0.452\L \l 20833.55+7907.78 VTXD\H1.668x;=\L -32.96 \l (-14.217)= 0.016\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5995x;TXF\H1.668x;=\L -494.96 \l (-14.217)= 0.245\L \l 20833.55+7907.78 VTXG\H1.668x;=\L -1100.18 \l (-14.217)= 0.544\L \l 20833.55+7907.78 VTY1\H1.666x;= \L -1006.08 \l (-16.103)= 0.564\L \l 20833.55+7907.78 VTY5\H1.666x;=\L 1006.08 \l (58.245)= 2.040\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.1667x; Efectos de Cortante Vx en la Direccion Y Combinacion de Cortantes - Cortante de Diseño en la Direccion X VDX\H1.666x;= V\H0.6002x;TX\H1.666x; + 0.30V\H0.6002x;TXY \H1.666x;- Cortante de Diseño en la Direccion Y V´\H0.6002x;D\H1.666x;= 0.30V\H0.6002x;TX\H1.666x; + V\H0.6002x;TXY \H1.666x;NOTAS: - De los valores V\H0.6002x;D\H1.666x; y V´\H0.6002x;D \H1.666x;se toma el mayor. - Ver los resultados en la tabla siguiente. \Ftxt.shx|c0;\H0.25x; 2.975 2.139 1.354 1.660 2.061 2.930 2.217 4.491 Calculo de los Cortantes Torsionantes Para los Marcos A Y C el MTX1\H2.501x;= 58.245 V\H0.5985x;TXA\H1.671x;= \L 1188.26 \l (58.245)= 2.408\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5985x;TXC\H1.671x;= \L 583.04 \l (58.245)= 1.182\L \l 20833.55+7907.78 Para los Marcos D,F,G el M\H0.3998x;TX2\H2.501x;= -16.103 VTXD\H1.671x;=\L -32.96 \l (-16.103)= 0.019\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5985x;TXF\H1.671x;=\L -494.96 \l (-16.103)= 0.277\L \l 20833.55+7907.78 V\H0.5985x;TXG\H1.671x;=\L -1100.18 \l (-16.103)= 0.616\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.1667x; Para el Marco 1 el MTY2\H2.167x;= -14.217 V\H0.5997x;TY1\H1.667x;= \L -1006.08 \l (-14.217)= 0.498\L \l 20833.55+7907.78 Para el Marco 5 el M\H0.4614x;TY1\H2.167x;= 22.269 VTY5\H1.667x;=\L 1006.08 \l (22.269)= 0.780\L \l 20833.55+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Calculo del Cortante Total Direccion X Direccion Y VT\H1.666x;= V\H0.6002x;DX\H1.666x; + V\H0.6002x;TX \H1.666x;V\H0.6002x;T\H1.666x;= V\H0.6002x;DY\H1.666x; + V\H0.6002x;TY \H1.666x;NOTA: VER RESULTADOS DEL CORTANTE TOTAL EN LA TABLA 4.44 4.44 4.44 4.44 3.45 5.21 5.21 5.21 4.650 2.085 3.966 1.728 2.112 1.671 2.305 3.195 Combinacion de Cortantes - Cortante de Diseño en la Direccion X VDX\H1.666x;= V\H0.6002x;TX\H1.666x; + 0.30V\H0.6002x;TXY \H1.666x;- Cortante de Diseño en la Direccion Y V´\H0.6002x;D\H1.666x;= 0.30V\H0.6002x;TX\H1.666x; + V\H0.6002x;TXY \H1.666x;NOTAS: - De los valores V\H0.6002x;D\H1.666x; y V´\H0.6002x;D \H1.666x;se toma el mayor. - Ver los resultados en la tabla siguiente. \Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Efectos de Cortante Vx en la Direccion Y Efectos de Cortante VY en la Direccion X Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 68 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 8.68 6.95 3953.89 0.000 5 26.75 24.30 717 10.162 1.760 9.634 0.954 1006.08 3.930 7.86 256 6.950 0.000 6.950 0.000 0.000 0.000 3.93 205 9.642 1.180 9.288 0.608 8.68 -1006.08 -3.930 3.930 0.00 V\H0.5999x;D\H1.667x; V\H0.5999x;Txy\H1.667x; R\H0.5999x;Y\H1.667x;X X X\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H1.667x; X RY 256 \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 1 EJE 3 3.930 3.930 R\H0.5999x;Y\H1.667x;X 2\H2.5x; 3953.89 CORTANTE V\H0.5999x;Y\H1.667x; V\H0.5999x;DY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V\H0.5999x;TY \H1.667x; V´\H0.5999x;D \H1.667x; 7907.78 DIRECCION Y PISO 1 DIRECCION X 17839.64 V´\H0.5999x;D \H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V\H0.5999x;TX\H1.667x; V\H0.5999x;DX\H1.667x; CORTANTE Vx 5984.91 2142.59 82.07 1646.71 7983.36 2\H2.5x; R\H0.5999x;X\H1.667x;Y D C EJE A F G \fSymbol|b0|i0|c2|p18;S\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; 154 RX Y Y\fMonospac821 BT|b1|i0|c0|p49;\H0.5999x;t\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.667x; Y R\H0.5999x;X\H1.667x;Y V\H0.5999x;Txy\H1.667x; V\H0.5999x;D\H1.667x; 14.86 7.660 7.200 1108.80 5.21 1.939 7.149 1.050 7.464 154 10.93 3.270 503.58 0.879 6.089 0.478 6.232 154 6.93 -0.730 -112.42 0.132 5.342 0.068 5.362 154 3.93 -3.730 -574.42 0.674 5.884 0.347 5.988 102 0.00 -7.660 -781.32 0.917 4.367 0.472 4.509 718 24.30 29.56 Calculo de las Fuerzas Cortantes Totales de Diseño Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 69 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Calculo del Cortante Total Direccion X Direccion Y VT\H1.666x;= V\H0.6002x;DX\H1.666x; + V\H0.6002x;TX \H1.666x;V\H0.6002x;T\H1.666x;= V\H0.6002x;DY\H1.666x; + V\H0.6002x;TY \H1.666x;NOTA: VER RESULTADOS DEL CORTANTE TOTAL EN LA TABLA Para el Marco 1 el MTY2\H2.167x;= -15.552 V\H0.5992x;TY1\H1.669x;= \L -1006.08 \l (-15.552)= 0.608\L \l 17839.64+7907.78 Para el Marco 5 el M\H0.4614x;TY1\H2.167x;= 24.422 VTY5\H1.669x;=\L 1006.08 \l (24.422)= 0.954\L \l 17839.64+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.1667x; Para los Marcos A Y C el MTX1\H2.333x;= 44.931 V\H0.5984x;TXA\H1.671x;= \L 1108.80 \l (44.931)= 1.939\L \l 17839.64+7907.78 V\H0.5984x;TXC\H1.671x;= \L 503.58 \l (44.931)= 0.879\L \l 17839.64+7907.78 Para los Marcos D,F,G el M\H0.4286x;TX2\H2.333x;= -30.229 VTXD\H1.671x;=\L -112.42 \l (-30.229)= 0.132\L \l 17839.64+7907.78 V\H0.5984x;TXF\H1.671x;=\L -574.42 \l (-30.229)= 0.674\L \l 17839.64+7907.78 V\H0.5984x;TXG\H1.671x;=\L -781.32 \l (-30.229)= 0.917\L \l 17839.64+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; Calculo de los Cortantes Torsionantes 7.660 7.660 7.660 7.660 VTXA\H1.671x;= \L 1108.80 \l (24.422)= 1.050\L \l 17839.64+7907.78 V\H0.5984x;TXC\H1.671x;= \L 503.58 \l (24.422)= 0.478\L \l 17839.64+7907.78 VTXD\H1.671x;=\L -112.42 \l (-15.552)= 0.068\L \l 17839.64+7907.78 V\H0.5984x;TXF\H1.671x;=\L -574.42 \l (-15.552)= 0.347\L \l 17839.64+7907.78 VTXG\H1.671x;=\L -781.32 \l (-15.552)= 0.472\L \l 17839.64+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.125x; VTY1\H1.669x;= \L -1006.08 \l (-30.229)= 1.180\L \l 17839.64+7907.78 VTY5\H1.669x;=\L 1006.08 \l (44.931)= 1.760\L \l 17839.64+7907.78\Ftxt.shx|c0;\H0.25x; R\H0.5999x; \H1.667x; 0.194 154 154 0.185 0.149 154 A\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; MARCOS 1 2 3 NIVEL 4 3.619 V\H0.5999x;D\H1.667x; 154 5.726 7.124 7.464 d\H0.5999x;(cm)\H1.667x; 0.094 0.076 6.232 5.758 4.624 154 2.917 4 3 2 1 C\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 154 0.120 0.150 154 154 0.162 0.151 256 256 0.126 0.104 256 1\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 1 2 3 4 4.065 256 6.642 8.057 9.642 0.063 0.058 5.362 4.464 3.579 154 2.251 4 3 2 1 D\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 154 0.093 0.116 154 154 0.139 d\H0.5999x;(cm)\H1.667x; V\H0.5999x;D\H1.667x; NIVEL MARCOS R\H0.5999x; \H1.667x; INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 70 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Calculo de los Desplazamientos Laterales 0.177 102 154 0.136 0.108 154 G\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 1 2 3 4 2.619 154 4.176 5.219 4.509 0.068 R\H0.5999x; \H1.667x; MARCOS NIVEL V\H0.5999x;D\H1.667x; d\H0.5999x;(cm)\H1.667x; 0.063 5.988 4.791 3.837 154 2.411 4 3 2 1 F\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 154 0.099 0.124 154 154 0.156 0.069 10.162 8.782 7.049 256 4.435 4 3 2 1 5\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 256 0.110 0.137 256 256 0.159 0.136 205 256 0.115 0.093 256 3\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H0.3572x; 1 2 3 4 3.730 256 5.930 7.390 6.950 0.058 Segun el R.C.D.F.-87 d=\LV Q R De acuerdo al Articulo 209, los desplazamientos maximos permisibles son: dmax=0.012h dmax=0.012*3.0=0.036= 3.60 cm Como puede observarse ningun dezplazamiento de los ocho marcos rebaso el desplazamiento maximo. Analisis Estructutal de Marcos Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 71 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA C.G. Azotea= 681 Kg/m2 C.G. Entrepiso= 528 Kg/m2 S Areas= 3.86m2+3.86m2+3.86m2+3.86m2= 15.44 m2 Longitud total del marco= 7.86 m Wtrabe=0.75m*0.50m*2400 Kg/m3= 900 Kg/m Wazotea= \L(15.44m2)*(681Kg/m2)\l + 900 Kg/m = 2.24 T/m\L \l 7.86 m Wentrepiso= \L(15.44m2)*(528Kg/m2)\l + 900 Kg/m = 1.94 T/m\L \l 7.86 m 5 5 5 5 MARCO C 1-5 5 5 5 5 MARCO 3 A-G 2.24 Ton/m 1.94 Ton/m 1.94 Ton/m 1.94 Ton/m C.G. Azotea= 681 Kg/m2 C.G. Entrepiso= 528 Kg/m2 S Areas= 3.86m2+3.86m2+4.00m2+4.00m2+2.25m2+2.25m2+3.86m2+3.86m2= 27.94 m2 Longitud total del marco= 14.86 m Wtrabe=0.75m*0.50m*2400 Kg/m3= 900 Kg/m Wazotea= \L(27.94m2)*(681Kg/m2)\l + 900 Kg/m = 2.18 T/m\L \l 14.86 m Westrepiso= \L(27.94m2)*(528Kg/m2)\l + 900 Kg/m = 1.89 T/m\L \l 14.86 m 2.18 Ton/m 1.89 Ton/m 1.89 Ton/m 1.89 Ton/m Areas Tributarias Para los Marcos C 1-5 y 3 A-G Cargas Uniformemente Distribuidas sobre las Vigas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 72 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Analisis Estructutal de Marcos Cargas Uniformemente Distribuidas sobre las Vigas NOTA: Se analizaran estructuralmente los marcos mas desfavorables estos son: Direccion X:Marco C 1-5 Direccion Y: Marco 3 A-G Analisis Estructutal de Marcos Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 73 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Fuerzas Sismicas Sentido Der. a Izq. MARCO C 1-5 2.917 4.624 5.758 6.232 6.232 5.758 4.624 2.917 MARCO C 1-5 Fuerzas Sismicas Sentido Izq. a Der. INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 75 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Analisis Estructutal de Trabes Nota: Se analizaran 2 Trabes del Marco C 1-5 Las del 1er y 2do Piso Diagramas de Cortantes y Momentos Con Cargas Gravitacionales. Trabe de 1er Nivel.\LCalculados con 1.94 Ton/m 5 5 3.70 3.93 3.93 3.70 V (Ton) M (Ton/m) 1.86 1.66 2.31 1.66 1.86 12.84 9.63 12.73 M (Ton/m) V (Ton) 5.72 5.72 5.68 5 5 Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Izq. a Der.Trabe de 1er Nivel.\LCalculados 9.58 9.58 Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Der. a Izq.Trabe de 1er Nivel.\LCalculados 5 5 5.68 5.72 5.72 V (Ton) M (Ton/m) 12.73 9.63 12.84 8.69 6.86 8.72 M (Ton/m) V (Ton) 3.97 3.96 3.96 5 5 1.94 Ton/m Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Der. a Izq.Trabe del 2do Nivel.Calculados con Ramadvansecon Ramadvanse 6.87 6.87 Diagramas de Cortantes y Momentos Con Fuerza Sismica de Izq. a Der.Trabe del 2do Nivel.Calculados con Ramadvansecon Ramadvanse 1.94 Ton/m 5 5 3.97 3.96 3.96 V (Ton) M (Ton/m) 8.72 6.86 8.69 2.36 1.71 1.74 1.71 2.36 M (Ton/m) V (Ton) 3.97 3.65 3.65 3.97 5 5 1.94 Ton/m Diagramas de Cortantes y Momentos Con Cargas Gravitacionales. Trabe del 2do Nivel.\LCalculados con Analisis Estructutal de Trabes Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 80 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Cortantes de Der a Izq Cortantes de Izq a Der 9.58 M (Ton/m) 12.73 9.63 12.84 1.86 1.66 2.31 1.66 1.86 12.84 9.63 12.73 M (Ton/m) 9.58 M (Ton/m) 1.86 1.66 2.31 1.66 1.86 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 76 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Diseño Estructutal de Trabes del Marco C 1-5 del 1er Nivel 5 5 1.94 Ton/m 5 3 1 Combinacion de Momentos Tramo de 1-3 Izq-Der Mu\H0.7502x;EJE-1\H1.333x;=(1.1)(12.84+1.86)= 16.17 T-m \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;Mu\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H0.7502x;CENTRAL\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\H1.333x;=(1.1)\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;(7.45)\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;= \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;8.20\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; T-m \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; Mu\H0.7502x;EJE-3\H1.333x;=(1.1)(9.63-2.31)= 8.05 T-m 7.45 11.46 11.46 7.45 Tramo de 3-5 Izq-Der Mu\H0.7502x;EJE-3\H1.333x;=(1.1)(9.58+2.31)= 13.08 T-m Mu\H0.7502x;CENTRAL\H1.333x;=(1.1)(11.46)= 12.61 T-m Mu\H0.7502x;EJE-5\H1.333x;=(1.1)(12.73-1.86)= 11.96 T-m Tramo de 1-3 Der-Izq Mu\H0.7502x;EJE-3\H1.333x;=(1.1)(9.58+2.31)= 13.08 T-m Mu\H0.7502x;CENTRAL\H1.333x;=(1.1)(11.46)= 12.61 T-m Mu\H0.7502x;EJE-1\H1.333x;=(1.1)(12.73-1.86)= 11.96 T-m Tramo de 3-5 Der-Izq Mu\H0.7502x;EJE-5\H1.333x;=(1.1)(12.84+1.86)= 16.17 T-m Mu\H0.7502x;CENTRAL\H1.333x;=(1.1)(7.45)= 8.20 T-m Mu\H0.7502x;EJE-3\H1.333x;=(1.1)(9.63-2.31)= 8.05 T-m SE OBTIENE QUE Mmax=16.17 T-m DATOS: f'c= 250Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 (Armado Longitudinal) fy= 2530 Kg/cm2 (Armado Transversal) f*c=0.8f'c= 200 Kg/cm2 f''c= 0.85f*c=0.85*200= 170 Kg/cm2 Calculo del Peralte d=\L Mu \l = \L 1617000 \l = 28.79 cm = 50 cm F\H0.7998x;R\H1.25x;bf''c q(1-0.5q) 0.9*50*170*0.3*0.85 d=50 cm r=5 cm h=55 cm b=30 cm Revision de Momentos Mu<Mr de donde Mr=0.17f´cbd^ 2 Mr= 0.17*250*30*50^ 2= 3187500 Kg/cm = 32 Ton/m Mu= 16.17 Ton/m < 32 Ton/m= Mr ok Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 77 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA El area de acero maxima: Asmax= 22.76 cm2 Asmin= 3.95 cm2 Se cumple que: Asmin<Ascorrida<Asmax Combinacion de Cortantes Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 78 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA 5 5 1 3 1.94 Ton/m 5 V (Ton) 3.70 3.93 3.93 3.70 5.68 5.72 5.72 3.70 3.93 3.93 3.70 V (Ton) 5.72 5.72 5.68 3.43 3.54 3.43 3.54 3.43 3.54 3.54 3 1 5 3#6 1#5 2#6 1#5 3#6 2#6 0.55 0.30 E#2@17 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 79 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 L/4 L/4 E#2@25 E#2@17 L/4 L/4 E#2@25 Calculo del Peralte d=\L Mu \l = \L 1216000 \l = 25.79 cm = 50 cm F\H0.7998x;R\H1.25x;bf''c q(1-0.5q) 0.9*50*170*0.3*0.85 d=50 cm r=5 cm h=55 cm b=30 cm Revision de Momentos Mu<Mr de donde Mr=0.17f´cbd^ 2 Mr= 0.17*250*30*50^ 2= 3187500 Kg/cm = 32 Ton/m Mu= 12.16 Ton/m < 32 Ton/m= Mr ok DATOS: f'c= 250Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 (Armado Longitudinal) fy= 2530 Kg/cm2 (Armado Transversal) f*c=0.8f'c= 200 Kg/cm2 f''c= 0.85f*c=0.85*200= 170 Kg/cm2 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles HOJA No 81 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: Combinacion de Momentos 1 3 5 1.94 Ton/m 5 5 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Momentos de Izq a Der Momentos de Der a Izq M (Ton/m) 2.36 1.71 1.74 1.71 2.36 2.36 1.71 1.74 1.71 2.36 M (Ton/m) 8.69 6.86 6.87 8.72 6.87 8.69 8.72 6.86 Momentos de Der a Izq Momentos de Izq a Der SE OBTIENE QUE Mmax=12.16 T-m El area de acero maxima: Asmax= 22.76 cm2 Asmin= 3.95 cm2 Se cumple que: Asmin<Ascorrida<Asmax INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 82 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 5.20 6.66 6.66 5.20 5 1.94 Ton/m 3 1 5 5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: ACTIVIDAD: Combinacion de Cortantes PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 83 Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 3.97 3.65 3.65 3.97 V (Ton) V (Ton) 3.96 3.96 3.97 3.97 3.65 3.65 3.97 V (Ton) 3.96 3.96 3.97 V (Ton) 3.43 3.72 3.90 3.90 3.72 3.72 3.90 3.90 E#2@20 0.30 0.55 2#6 2#6 1#5 2#6 1#5 2#6 5 1 3 1#3 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 84 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Diseño Estructutal de Trabes del Marco C 1-5 del 1er Nivel Diseño Estructutal de Trabes del Marco C 1-5 del 1er Nivel Diseño Estructutal de Trabes del Marco C 1-5 del 1er Nivel Diseño Estructutal de Trabes del Marco C 1-5 del 2do Nivel Diseño Estructutal de Trabes del Marco C 1-5 del 2do Nivel Diseño Estructutal de Trabes del Marco C 1-5 del 2do Nivel Diseño Estructutal de Trabes del Marco C 1-5 del 2do Nivel 1 3 5 5 3 1 1 3 5 5 3 1 1 3 5 5 3 1 F.S. F.S. F.S. F.S. F.S. F.S. F.S. F.S. F.S. F.S. F.S. F.S. Analisis Estructutal de Trabes Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 85 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Nota: Se analizaran 2 Trabes del Marco 3 A-G las del 1er y 2do Piso INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 90 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Analisis Estructutal de Trabes Calculo del Peralte d=\L Mu \l = \L 1892000 \l = 31.14 cm = 50 cm F\H0.7998x;R\H1.25x;bf''c q(1-0.5q) 0.9*50*170*0.3*0.85 d=50 cm r=5 cm h=55 cm b=30 cm Revision de Momentos Mu<Mr de donde Mr=0.17f´cbd^ 2 Mr= 0.17*250*30*50^ 2= 3187500 Kg/cm = 32 Ton/m Mmax=18.92 Ton-m Mu= 18.92 Ton/m < 32 Ton/m= Mr ok DATOS: f'c= 250Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 (Armado Longitudinal) fy= 2530 Kg/cm2 (Armado Transversal) f*c=0.8f'c= 200 Kg/cm2 f''c= 0.85f*c=0.85*200= 170 Kg/cm2 Diseño Estructutal de Trabes del Marco 3 A-G del 1er Nivel Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 86 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 87 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 El area de acero maxima: Asmax= 22.76 cm2 Asmin= 3.95 cm2 Se cumple que: Asmin<Ascorrida<Asmax Diseño Estructutal de Trabes del Marco 3 A-G del 1er Nivel INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 91 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Diseño Estructutal de Trabes del Marco 3 A-G del 2do Nivel DATOS: f'c= 250Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 (Armado Longitudinal) fy= 2530 Kg/cm2 (Armado Transversal) f*c=0.8f'c= 200 Kg/cm2 f''c= 0.85f*c=0.85*200= 170 Kg/cm2 Calculo del Peralte d=\L Mu \l = \L 1548000 \l = 28.17 cm = 50 cm F\H0.7998x;R\H1.25x;bf''c q(1-0.5q) 0.9*50*170*0.3*0.85 d=50 cm r=5 cm h=55 cm b=30 cm Revision de Momentos Mu<Mr de donde Mr=0.17f´cbd^ 2 Mr= 0.17*250*30*50^ 2= 3187500 Kg/cm = 32 Ton/m Mmax=15.48 Ton-m Mu= 15.48 Ton/m < 32 Ton/m= Mr ok Diseño Estructutal de Trabes del Marco 3 A-G del 2do Nivel Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 92 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA El area de acero maxima: Asmax= 22.76 cm2 Asmin= 3.95 cm2 Se cumple que: Asmin<Ascorrida<Asmax 5 5 5 5 G F D C A 1.89 Ton/m F.S. F.S. 2.68 4.75 3.07 4.49 0.39 5.28 0.40 V (Ton) V (Ton) 0.40 5.28 0.39 4.49 3.07 4.75 2.68 4.78 3.62 6.27 0.94 V (Ton) V (Ton) 0.94 6.27 3.62 4.78 1.89 Ton/m A C D F G 5 5 5 5 V (Ton) 0.64 8.06 5.20 0.47 5.08 2.48 4.96 2.47 F.S. F.S. 2.47 4.96 2.48 5.08 0.47 5.20 8.06 0.64 V (Ton) V (Ton) 0.60 0.60 4.29 4.29 2.90 2.90 3.26 3.26 0.60 0.60 4.29 4.29 2.90 2.90 3.26 3.26 V (Ton) Combinacion de Cortantes Cortantes de Izq a Der Cortantes de Der a Izq 7.83 7.83 6.60 1.03 6.86 0.60 6.14 1.18 8.54 2.36 2.40 8.43 0.82 7.86 6.98 10.92 8.12 1.23 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles HOJA No 88 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: ACTIVIDAD: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Diseño Estructutal de Trabes del Marco 3 A-G del 1er Nivel 3#6 2#6 3#6 2#6 0.55 0.30 E#2@25 A C D F G 2#5 3#6 2#6 E#2@20 E#2@25 E#2@10 E#2@25 5.25 1.70 5.03 0.60 4.76 1.18 8.54 2.36 2.40 7.89 0.62 7.46 5.23 10.92 7.87 1.23 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: ACTIVIDAD: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 93 Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Combinacion de Cortantes E#2@25 E#2@10 E#2@25 E#2@20 2#6 2#6 2#5 G F D C A E#2@25 0.30 0.55 2#6 2#6 2#6 2#6 1#5 1#5 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 89 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Diseño Estructutal de Trabes del Marco 3 A-G del 1er Nivel Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 94 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Diseño Estructutal de Trabes del Marco 3 A-G del 2do Nivel Diseño Estructutal de Trabes del Marco 3 A-G del 2do Nivel Armado de Trabes de Marcos A,C,D,F,G,1,2 Y 3 INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 95 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 ARMADO DE TRABE PARA EL EJE A,C,D,F Y G (1er Nivel) E#2@25 L/4 L/4 E#2@17 E#2@25 L/4 L/4 E#2@17 0.30 0.55 2#6 3#6 1#5 2#6 1#5 3#6 5 1 3 1#3 3 1 5 2#6 1#5 2#6 1#5 2#6 2#6 0.55 0.30 E#2@20 ARMADO DE TRABE PARA EL EJE A,C,D,F Y G (2do Nivel) ARMADO DE TRABE PARA EL EJE A,C,D,F Y G (3do Nivel) E#2@20 0.30 0.55 2#6 2#6 1#5 2#6 1#5 2#6 5 1 3 1#3 1#3 3 1 5 2#6 1#5 2#6 1#5 2#6 2#6 0.55 0.30 E#2@20 ARMADO DE TRABE PARA EL EJE A,C,D,F Y G (4to Nivel) E#2@25 E#2@10 E#2@25 E#2@20 2#6 3#6 2#5 G F D C A E#2@25 0.30 0.55 2#6 3#6 2#6 3#6 ARMADO DE TRABE PARA EL EJE 1,3 Y 5 (1er Nivel) 1#5 1#5 2#6 2#6 2#6 2#6 0.55 0.30 E#2@25 A C D F G 2#5 2#6 2#6 E#2@20 E#2@25 E#2@10 E#2@25 ARMADO DE TRABE PARA EL EJE 1,3 Y 5 (2do Nivel) ARMADO DE TRABE PARA EL EJE 1,3 Y 5 (3er Nivel) E#2@25 E#2@10 E#2@25 E#2@20 2#6 2#6 2#5 G F D C A E#2@25 0.30 0.55 2#6 2#6 2#6 2#6 1#5 1#5 1#5 1#5 2#6 2#6 2#6 2#6 0.55 0.30 E#2@25 A C D F G 2#5 2#6 2#6 E#2@20 E#2@25 E#2@10 E#2@25 ARMADO DE TRABE PARA EL EJE 1,3 Y 5 (4to Nivel) LA-C/2 LA-C/2 LC-D+LD-F/2 LD-F/2+LF-G/2 LF-G/2 LF-G/2 LD-F/2+LF-G/2 LC-D+LD-F/2 LA-C/2 LA-C/2 LF-G/2 LD-F/2+LF-G/2 LC-D+LD-F/2 LA-C/2 LA-C/2 LF-G/2 LD-F/2+LF-G/2 LC-D+LD-F/2 LA-C/2 LA-C/2 Analisis Estructutal de Marcos Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 74 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA MARCO 3 A-G Fuerzas Sismicas Sentido Izq. a Der. 3.730 5.930 7.390 6.950 MARCO 3 A-G Fuerzas Sismicas Sentido Der. a Izq. 6.950 7.390 5.930 3.730 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 96 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Analisis Estructural de Columnas Columna "3-C", Nivel 1 Seccion de Predimensionamiento 50x50 cm. Analisis Estructural de Columnas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 97 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 98 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Analisis Estructural de Columnas Combinaciones de diseño Diseño por Flexocompresion Diseño Estructural de Columnas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 99 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 100 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Diseño Estructural de Columnas Diseño Estructural de Columnas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 101 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 4#5 50 50 4#5 59cm E#2@12.5cm 59cm E#2@12.5cm 118cm E#2@25.0cm Armado de Columna "3-C", Nivel 1 Columna "3-C", Nivel 3 Seccion de Predimensionamiento 50x50 cm. Analisis Estructural de Columnas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 102 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 103 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Analisis Estructural de Columnas Combinaciones de diseño Analisis Estructural de Columnas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 104 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 105 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Diseño Estructural de Columnas Diseño por Flexocompresion Diseño Estructural de Columnas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 106 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Armado de Columna "3-C", Nivel 3 E#2@25.0cm 118cm E#2@12.5cm 59cm E#2@12.5cm 59cm 3#5 50 50 3#5 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 107 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Diseño Estructural de Columnas Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 108 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Armado de Columnas de Marcos A,C,D,F,G,1,2 Y 3 Armado de Columna 1A,3A,5A,1C,3C,5C,1D,3D, 5D,1F,3F,5F,1G,5G (Nivel 1) E#2@25.0cm 118cm E#2@12.5cm 59cm E#2@12.5cm 59cm 4#5 50 50 4#5 4#5 50 50 4#5 59cm E#2@12.5cm 59cm E#2@12.5cm 118cm E#2@25.0cm Armado de Columna 1A,3A,5A,1C,3C,5C,1D,3D, 5D,1F,3F,5F,1G,3G,5G (Nivel 2) 3#5 50 50 3#5 59cm E#2@12.5cm 59cm E#2@12.5cm 118cm E#2@25.0cm Armado de Columna 1A,3A,5A,1C,3C,5C,1D,3D, 5D,1F,3F,5F,1G,3G,5G (Nivel 3) Armado de Columna 1A,3A,5A,1C,3C,5C,1D,3D, 5D,1F,3F,5F,1G,3G,5G (Nivel 4) E#2@25.0cm 118cm E#2@12.5cm 59cm E#2@12.5cm 59cm 3#5 50 50 3#5 Diseño de Losas Macizas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 109 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 1 3 5 D C 5 DATOS: Losas macizas coladas monoliticamente f'c= 250 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2F F.C = 1.4 F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.90 (FLEXION) F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.80 (CORTANTE) CONSTANTES DE CALCULO: f*c=0.8f`c = 200 Kg/cm2 f''c= 0.85(200) = 170 Kg/cm2 fs=0.6fy = 2520 Kg/cm2 p\H0.5999x;min\H1.667x;= \L 20 \l = 0.00476 Kg/cm2\L \l fy p\H0.5999x;b\H1.667x;= \Lf''c\l \L 6000 \l = \L 170 \l \L 6000 \l = 0.024 Kg/cm2\L \l fy 6000+fy 4200 6000+4200 p\H0.5999x;max\H1.667x;= = 0.06 Kg/cm2 CALCULO DEL PERALTE 0.034 f\H0.5999x;S \H1.667x;W = 0.034 2520*518 = 1.14 El peralte valdra: d= \L(400+400+393)*1.25+393\l * 1.22 = 8 cm.\L \l 270 El peralte total h valdra: h= 2+8 = 10 cm. NOTA: PARA CALCULAR EL PERALTE SE TOMO EL TABLERO MAS DESFAVORABLE EN ESTE CASO ES EL TABLERO 2 4 BORDE INTERIOR BORDE INTERIOR BORDE INTERIOR BORDE DISCONTINUO \H1.122x;\lW\H0.6667x;U\H1.5x;=1.4*528=739 Kg/m2 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 110 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Diseño de Losas Macizas 739 1.00 0.90 0.80 3.93 4.00 3.93 3.93 3.93 3.00 3 2 1 TABLERO a1 (m) a2 (m) a1/a2 W\H0.5999x;U M\H0.5999x;U=\H1.667x;\LW\H0.5999x;u\H1.667x;(a1)^ 2\l * coef.\L \l 10000 1.14*coef. CALCULO DE LOS MOMENTOS ULTIMOS POR UNIDAD DE ANCHO EN LAS FRANJAS CENTRALES Y LATERALES DE CADA TABLERO REVISION POR CORTANTE DEL PERALTE V\H0.5999x;U\H1.667x;= \L a1 \l - d W\H0.5999x;U \H1.667x;\L3.93\l -0.08 739\L \l \L 2 \l * 1.15 = \L 2 \l * 1.15 \L \l 1+ \La1\l ^ 6 1 + \L3.93\l ^ 6\L \l a2 4.00 V\H0.5999x;U\H1.667x;= 844 Kg - RESISTENCIA DE LA LOSA AL CORTANTE V\H0.5999x;CR\H1.667x;= 0.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*c = 0.5*0.8*100*8 200 = 4526 Kg COMO 4526 Kg > 844 Kg, SE CONCLUYE QUE EL PERALTE SE ACEPTA POR FUERZA CORTANTE 739 739 1.14*coef. 0.67*coef. VALORES DE LOS COEFICIENTES Y VALORES DE LOS MOMENTOS ULTIMOS PARA CADA TABLERO MOMENTOS FLEXIONANTES EQUILIBRADOS EN FRANJAS CENTRALES Y FRANJAS LATERALES DE TABLEROS DE LOSA Diseño de Losas Macizas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 111 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 DATOS A EMPLEAR PARA DISEÑO POR FLEXION DE LOSA b=100cm d=10 cm en caso de que el momento sea negativo F\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.9 (POR FLEXION) a\H0.5999x;S\H1.667x;= 0.71 cm2 (AREA DE ACERO DE VARILLA DE 3/8") f''c= 170 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 FORMULAS A EMPLEAR PARA DISEÑO POR FLEXION DE LOSA - PARA OBTENER EL VALOR DE q Mu=1.4Mmax=1.4*394= 552 Kg/m \L Mu \l = q-0.5(q^ 2)\L \lF\H0.5999x;R\H1.667x;b(d^ 2)f''c \Ftxt.shx|c0; \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;\L 552 \l = q-0.5(q^ 2)\L \l0.9*100*(10^ 2)*170 -0.5q2+q-0.00036=0 q=0.038 - EL PORCENTAJE DE REFUERZO SE OBTIENE: p=q\Lf''c\l = \L0.038*170\l = 0.00154\L \l fy 4200 - AREA DE ACERO A\H0.5999x;S\H1.667x;=pbd = 0.00154*100*10= 1.54 - SEPARACION DE VARILLAS S= \L100a\H0.5999x;s\l \H1.667x;= \L100*0.71\l = 46.10\L \l A\H0.5999x;s \H1.667x; 1.54 Smax=3.0d=30cm Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 112 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Armados de Losas Macizas VAR. DOBLADA L L/4 L/4 L/5 L/5 VAR. RECTA BASTONES L/4 L/7 CORTE DE LOSA Armados de Losas Macizas INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 113 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 CORTE DE LOSA L/7 L/4 BASTONES L/5 L/4 L VAR. DOBLADA VAR. RECTA L/5 L/4 Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 114 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Diseño de Cimentacion ELECCION DEL TIPO DE CIMENTACION Wt= 922.65 Ton Rt= 26 Ton/m2 Ab= 116.80 m2 An=\LWt\l = \L922.65 Ton\l = 35.49 m2\L \l Rt 26 Ton/m2 50%Ab= 58.40 m2 Como: An<50%Ab El tipo de Cimentacion que se elegira es ZAPATAS CORRIDAS \A1;Datos de Diseño Para Zapata Corrida del Eje C 1-5 con W\H0.5999x;S/T\H1.667x;= 34.92 Ton/m f'c= 250 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 q\H0.5999x;R\H1.667x;= 26 Ton/m2 F\H0.5999x;R\H1.667x;=0.9 W\H0.5999x;S/T\H1.667x;= 34.92 Ton/m SOLUCION: - El ancho de la zapata vale: B=\LF.C*W\H0.5999x;S/T\H1.667x;\l = \L1.4*34.92\l = 1.78 m DONDE B\H0.5999x;1\H1.667x;= 1.80 m\L q\H0.5999x;R\H1.667x; 26 - Calculando Esfuerzos Efectivos de Contacto: q\H0.5999x;u\H1.667x;= \LF.C*W\H0.5999x;S/T\l \H1.667x;= \L1.4*34.92\l = 27.16 Ton/m2\L B\H0.5999x;1 \H1.667x;1.80 - Proponemos el espesor de la zapata (El ancho de la contratrabe vale 55cm): h=30 cm (sin considerar plantilla) r= 3cm d=30-3 = 27 cm c= 55cm - Armado por momento flexionante: l=\H0.7x;\S32/14;\H1.429x; (B-c)= \H0.7x;\S32/14;\H1.429x; (1.80-0.55)= 2.86 m El momento de empotramiento vale: M=\L q\H0.5999x;u\H1.667x;(l^ 2) \l = \L 27.16 (2.86^ 2)\l = 111.07 Ton/m\L 2 2 - El area de acero necesaria para este momento es: A\H0.5999x;S\H1.667x;=\L M\H0.5999x;U\H1.667x; \l =\L 1110.70 \l= 12.0 \L \l F\H0.5999x;R\H1.667x;fyJd 0.9*4200*0.89*27 Si empleamos #4 de a\H0.5999x;s\H1.667x;= 1.27 cm2 La separacion es: S\H0.5999x;1\H1.667x;= \L100a\H0.5999x;s\l \H1.667x;= \L100*1.27\l = 10 cm\L \l A\H0.5999x;s \H1.667x; 12 - Armado transversal por temperatura: A\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.003*100*27= 8.1 cm2/m S\H0.5999x;2\H1.667x;=\L 100*1.27 \l = 15 cm. 8.1 - Armado longitudinal por temperatura: A\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.003*180*27= 14.58 cm2/m \Ftxt.shx|c1; \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;S =\L 1.27 \l *180 = 15 cm. 14.58 REVISION POR CORTANTE DE LA SECCION: V\H0.5999x;U\H1.667x;= 27.16*(0.90-0.27)= 17 Ton V\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*C V\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.5*0.90*100*27 200 = 18 Ton > 17 Ton PASA REVISION POR CORTANTE Las dimensiones de la Zapata seran: Ancho=1.80 m Ancho de Contratrabe= 0.55 m Espesor de Zapata= 0.30 m Armados: Armado longitudinal con Var #4@10cm Armado Transversal con Var #4@10cm El area de acero necesaria para este momento es: A\H0.5999x;S\H1.667x;=\L M\H0.5999x;U\H1.667x; \l =\L 360.70 \l= 3.97\L \l F\H0.5999x;R\H1.667x;fyJd 0.9*4200*0.89*27 Si empleamos #4 de a\H0.5999x;s\H1.667x;= 1.27 cm2 La separacion es: S\H0.5999x;1\H1.667x;= \L100a\H0.5999x;s\l \H1.667x;= \L100*1.27\l = 30 cm\L \l A\H0.5999x;s \H1.667x; 3.97 - Armado transversal por temperatura: A\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.003*100*27= 8.1 cm2/m S\H0.5999x;2\H1.667x;=\L 100*1.27 \l = 15 cm. 8.1 - Armado longitudinal por temperatura: A\H0.5999x;s\H1.667x;= 0.003*130*27= 10.53 cm2/m \Ftxt.shx|c1; \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;S =\L 1.27 \l *130 = 15 cm. 10.53 REVISION POR CORTANTE DE LA SECCION: V\H0.5999x;U\H1.667x;= 24.67*(0.65-0.27)= 10 Ton V\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.5F\H0.5999x;R\H1.667x;bd f*C V\H0.5999x;R\H1.667x;= 0.5*0.90*100*27 200 = 18 Ton > 10 Ton PASA REVISION POR CORTANTE \A1;Datos de Diseño Para Zapata Corrida del Eje D 1-5 con W\H0.5999x;S/T\H1.667x;= 22.91 Ton/m f'c= 250 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2 q\H0.5999x;R\H1.667x;= 26 Ton/m2 F\H0.5999x;R\H1.667x;=0.9 W\H0.5999x;S/T\H1.667x;= 34.92 Ton/m SOLUCION: - El ancho de la zapata vale: B=\LF.C*W\H0.5999x;S/T\H1.667x;\l = \L1.4*22.91\l = 1.23 m DONDE B\H0.5999x;1\H1.667x;= 1.30 m\L q\H0.5999x;R\H1.667x; 26 - Calculando Esfuerzos Efectivos de Contacto: q\H0.5999x;u\H1.667x;= \LF.C*W\H0.5999x;S/T\l \H1.667x;= \L1.4*22.91\l = 24.67 Ton/m2\L B\H0.5999x;1 \H1.667x;1.30 - Proponemos el espesor de la zapata (El ancho de la contratrabe vale 55cm): h=30 cm (sin considerar plantilla) r= 3cm d=30-3 = 27 cm c= 55cm - Armado por momento flexionante: l=\H0.7x;\S32/14;\H1.429x; (B-c)= \H0.7x;\S32/14;\H1.429x; (1.30-0.55)= 1.71 m El momento de empotramiento vale: M=\L q\H0.5999x;u\H1.667x;(l^ 2) \l = \L 24.67 (1.71^ 2)\l = 36.07 Ton/m\L 2 2 Diseño de Cimentacion INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 115 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Las dimensiones de la Zapata seran: Ancho=1.30 m Ancho de Contratrabe= 0.55 m Espesor de Zapata= 0.30 m Armados: Armado longitudinal con Var #4@15cm Armado Transversal con Var #4@15cm Junio - 2007 Calculo de un Edificio de 4 Niveles ACTIVIDAD: HOJA No 116 FECHA: CALCULISTA: PROYECTO: EMPRESA: INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA Armados de Zapatas Corridas h=30 cm REFUERZO LONGITUDINAL: 1/2"@10 cm \H2.23x; B=180 cm H=150 cm C=55 cm ZAPATAS DE DOBLE ESCARPIO Z1 COLUMNA 50x50 cm REFUERZO TRANSVERSAL: 1/2"@10 cm \H2.231x; PLANTILLA DE CONCRETO SIMPLE f´c=150 Kg/cm2 \H2.228x; ARMADO DE CONTRATRABE: 1/2"@15 cm LONGITUDINALMENTE \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;1/2"@15 cm \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49;TRANSVERSALMENTE\fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \fMonospac821 BT|b0|i0|c0|p49; \H2.23x; ARMADO DE ZAPATAS EJES C 1-5 Y 3 A-G ARMADO DE ZAPATAS EJES D 1-5 Y F 1-5 ARMADO DE CONTRATRABE: 1/2"@20 cm LONGITUDINALMENTE 1/2"@20 cm TRANSVERSALMENTE \H2.23x; PLANTILLA DE CONCRETO SIMPLE f´c=150 Kg/cm2 \H2.228x; REFUERZO TRANSVERSAL: 1/2"@15 cm \H2.231x; COLUMNA 50x50 cm ZAPATAS DE DOBLE ESCARPIO Z2 C=55 cm H=150 cm B=130 cm REFUERZO LONGITUDINAL: 1/2"@15 cm \H2.23x; h=30 cm h=30 cm REFUERZO LONGITUDINAL: 1/2"@15 cm \H2.23x; B=130 cm H=150 cm C=55 cm ZAPATAS DE LINDERO Z3 COLUMNA 50x50 cm REFUERZO TRANSVERSAL: 1/2"@15 cm \H2.231x; PLANTILLA DE CONCRETO SIMPLE f´c=150 Kg/cm2 \H2.228x; ARMADO DE CONTRATRABE: 1/2"@20 cm LONGITUDINALMENTE 1/2"@20 cm TRANSVERSALMENTE \H2.23x; ARMADO DE ZAPATAS EJES A 1-5, G 1-5, 1 A-G Y 5 A-G Analisis y Diseño Estructural de Escaleras INGENIERIA TOPOGRAFICA, CIVIL Y ARQUITECTURA EMPRESA: PROYECTO: CALCULISTA: FECHA: HOJA No 117 ACTIVIDAD: Calculo de un Edificio de 4 Niveles Junio - 2007 Analisis de la Rampa de Escalera (1m de ancho) Wm= 715 Kg/m2 Wa= 150 Kg/m2 W= 715+150 = 865 Kg/m2 W=865 Kg/m2 * (1m)= 865 Kg/m ANALISIS ESTRUCTURAL - Las reacciones valen: R= \LWL\l = \L865*2.59\l = 1120 Kg\L \l 2 2 - Momento Maximo vale: M\H0.5999x;max \H1.667x;= \LWL^ 2\l (en el centro) 8 = \L865(2.59^ 2) \l = 726 Kg/m\L 8 M\H0.5999x;u \H1.667x;= F.CM\H0.5999x;max \H1.667x;F.C= Factor de Carga = 1.4 M\H0.5999x;u \H1.667x;= (1.4)(726)=1017 Kg/m

Language	Spanish
Drawing Type	Block
Category	Calculations
Additional Screenshots
File Type	dwg
Materials	Concrete
Measurement Units
Footprint Area
Building Features	Garage, Deck / Patio, Car Parking Lot, Garden / Park
Tags	autocad, block, building, calculation, DWG, extension, file, levels, showing, structural, structure

DWG_Blocks

View All Downloads